Pri porovnaní dvoch rovnakých vzoriek ocele získaných rôznymi metódami nie je možné jednoznačne povedať, ktorá z nich je lepšia. Ale berúc do úvahy špecifiká použitia kovových výrobkov (či už je to plech alebo tyč), v každom konkrétnom prípade je potrebné pochopiť, aké vlastnosti zliatina získava pri konkrétnom valcovaní polotovarov („dosky“). Toto je nielen potrebné urobiť optimálna voľba a nepreplácajte výrobky (najmä ak je zakúpená veľká dávka).
Niekedy je rozdiel medzi výrobkami valcovanými za tepla a za studena zásadný.
Informácie uvedené v tomto článku budú zaujímavé pre priemerného spotrebiteľa a určite pomôžu akceptovať správne riešenie. Pre profesionála je však tiež užitočné oboznámiť sa s navrhovaným materiálom, pretože je vždy užitočné pravidelne obnovovať jeho pamäť.
Hlavným rozdielom v metódach valcovania je teplota, pri ktorej sa spracovávajú obrobky. Keď je horúci, presahuje 920 ºC (1700 ºF). Valcovanie za studena sa vykonáva v šetrnejšom režime a teplota je výrazne nižšia ako hodnota (niekedy na úrovni miestnosti), pri ktorej dochádza k rekryštalizácii konkrétneho kovu (zliatiny).
Poznámka
Rekryštalizácia je proces, pri ktorom sa tvoria a rastú rovnoosé zrná (granule). Vyskytuje sa pri výraznom zvýšení teploty a mení štruktúru materiálu, ktorý nadobúda iné vlastnosti.
Funkcie prenájmu
Horúce
- Kov (zliatina) sa ľahšie spracováva, preto je možné touto metódou valcovania vyrábať tenšie plechy alebo prúty menšieho prierezu.
- Na výrobu výrobkov metódou valcovania za tepla sa používa hlavne lacnejšia oceľ nízkej kvality.
- Existuje potreba ďalšieho spracovania produktov, pretože sú často pokryté vodným kameňom.
- Geometria vzoriek valcovaných za tepla sa nelíši v prísnosti (napríklad nerovnosti v rohoch plechov, nerovnomerná hrúbka), pretože nie je možné presne vypočítať hranice deformácie pri ochladzovaní kovu.
Výpočet hmotnosti plechov valcovaných za tepla a za studena podľa GOST 19903-90, 19904-90:
- Vystuženie (posilnenie).
- Ložisko (základ).
Chladný
- Tento spôsob valcovania umožňuje presne udržiavať určené rozmery výrobkov.
- Povrch výsledných vzoriek je hladší a rovnomernejší, takže ich následné spracovanie je zredukované na minimum (a niekedy nie je vôbec potrebné).
- Kov valcovaný za studena sa stáva tvrdším a pevnejším (na ohyb, ťah, trhanie) s jednotnou štruktúrou po celej ploche.
- Ide sa do výroby.
- Viac vysoká kvalita za studena valcovaná oceľ zvyšuje jej cenu.
Záver
Ak sú náklady na prenájom na prvom mieste, potom by sa malo uprednostniť horúce. Kedy je určujúcim faktorom vzhľad, pevnosť, kvalita, potom by ste si mali kúpiť vzorky valcované za studena.
\Štandardná náplň práce Valec studenej valcovne rúr 3. kategórie
Popis práce pre Valec valcovne rúr 3. triedy za studena
Názov práce: Valec valcovne rúr za studena, 3. trieda
Pododdelenie: _________________________
1. Všeobecné ustanovenia:
- Podriadenosť:
- Valec valcovne rúr za studena 3. kategórie je priamo podriadený...................
- Obsluha valcovne rúr za studena 3. triedy postupuje podľa pokynov...................................... ........................
- Valec valcovne rúr 3. kategórie za studena nahrádza................................... .. ......................................
- Nahrádza valec valcovacej stolice na valcovanie za studena 3. triedy...................................... ...................................
(pokyny týchto zamestnancov sa dodržiavajú len vtedy, ak nie sú v rozpore s pokynmi priameho nadriadeného).
Nahradenie:
Prijímanie a prepúšťanie:
Valca valcovne studených rúr do funkcie vymenúva a odvoláva vedúci katedry po dohode s vedúcim katedry.
- Musí vedieť:
- technologický postup valcovania rúr za studena
- zariadenia, princíp činnosti a pravidlá technická prevádzka servisované zariadenie
- požiadavky štátnych noriem na rúry valcované za studena
- triedy ocele a ich valivé vlastnosti
- rozsah potrubia
- použitý rolovací nástroj
- Inštalatérstvo.
- Vedenie technologického procesu valcovania rúr s vonkajším priemerom do 15 mm na jednej valcovej stolici na valcovanie rúr za studena.
- Vedenie tábora.
- Manipulácia s vymeniteľnými valcovacími nástrojmi.
- Sledovanie kvality valcovaných rúr a mazania valcov.
- Ovládanie orezávacieho zariadenia.
- Manipulácia s kalibrami na valcových mlynoch na valcovanie rúr za studena.
- Založenie mlyna.
- Vykonávanie bežných opráv mlyna.
strana 2 Náplň práce Valec valcovne studených rúr
4. Práva
- Valec valcovne rúr na valcovanie za studena má právo dávať pokyny a úlohy svojim podriadeným zamestnancom v celom rade otázok zahrnutých do jeho funkčných povinností.
- Valec valcovne studených rúr má právo kontrolovať realizáciu výrobných úloh a včasné vykonávanie jednotlivých úloh jemu podriadenými zamestnancami.
- Valec valcovne rúr za studena má právo požadovať a prijímať potrebné materiály a písomnosti súvisiace s jeho činnosťou a činnosťou jemu podriadených zamestnancov.
- Valec valcovne rúr na valcovanie za studena má právo komunikovať s ostatnými službami podniku o výrobe a iných otázkach zahrnutých do jeho funkčných povinností.
- Valec valcovne studených rúr má právo oboznamovať sa s návrhmi rozhodnutí vedenia podniku o činnosti divízie.
- Valec valcovne studených rúr má právo predkladať vedúcemu na posúdenie návrhy na zlepšenie prác súvisiacich s povinnosťami uvedenými v tomto popise práce.
- Valec valcovne studených rúr má právo predkladať návrhy na zváženie vedúcemu zamestnancov na podporu vážených pracovníkov a ukladanie pokút pre porušovateľov výrobnej a pracovnej disciplíny.
- Valec valcovne studených rúr má právo nahlásiť vedúcemu zamestnancovi všetky zistené porušenia a nedostatky v súvislosti s vykonávanou prácou.
- Valec valcovne rúr za studena je zodpovedný za nesprávny výkon alebo neplnenie svojich pracovných povinností stanovených v tomto popise práce - v medziach stanovených pracovnoprávnymi predpismi Ruskej federácie.
- Za porušenie pravidiel a predpisov, ktorými sa riadi prevádzka podniku, je zodpovedný prevádzkovateľ valcovne studených rúr.
- Pri preradení na inú prácu alebo uvoľnení z funkcie je Valec na valcovňu rúr za studena zodpovedný za riadne a včasné odovzdanie práce osobe, ktorá nastupuje na súčasnú pozíciu, a v prípade neprítomnosti osoby, ktorá ju nahrádza, resp. priamo svojmu nadriadenému.
- Valec valcovne rúr za studena je zodpovedný za priestupky spáchané pri svojej činnosti v medziach stanovených platnými správnymi, trestnými a občianskymi právnymi predpismi Ruskej federácie.
- Valec valcovne rúr za studena je zodpovedný za spôsobenie materiálnych škôd - v medziach stanovených platnou pracovnou a občianskou legislatívou Ruskej federácie.
- Prevádzkovateľ valcovne studených rúr je zodpovedný za dodržiavanie platných pokynov, príkazov a predpisov na zachovanie obchodného tajomstva a dôverných informácií.
- Valec valcovne studených rúr zodpovedá za dodržiavanie interných predpisov, bezpečnostných predpisov a predpisov požiarnej bezpečnosti.
Vedúci štrukturálneho
Oceľový plech valcovaný za studena vyrábaný procesom valcovania za studena sa vyznačuje vysokou kvalitou povrchu a rozmerovou presnosťou. Tento typ valcovania sa odporúča na spracovanie plechov malej hrúbky.
1 Plech valcovaný za studena - GOST a všeobecné informácie
Valcovanie za studena sa používa v prípadoch, keď je potrebné získať tenké (menej ako 1 milimeter) a vysoko presné oceľové plechy a pásy, čo je pri použití technológie valcovania za tepla nedosiahnuteľné. Valcovanie za studena tiež zabezpečuje vysokú kvalitu fyzikálnych a chemických vlastností a povrchovej úpravy výrobku.
Tieto výhody predurčujú aktívne využitie tohto typu tenkých plechov valcovaných výrobkov v súčasnosti v neželeznej aj železnej metalurgii (približne polovica výrobkov z tenkých plechov sú teraz plechy valcované za studena).
Nevýhodou tejto schémy je, že je oveľa energeticky náročnejšia ako valcovanie za tepla. Je to spôsobené javom tvrdnutia (inými slovami deformácie) ocele počas procesu valcovania, čím sa znižujú plastické parametre konečného produktu. Na ich obnovenie je potrebné kov dodatočne žíhať. Okrem toho má opísaný typ prenájmu technológiu so značným počtom rôznych etáp, ktorých realizácia si vyžaduje použitie rôznorodých a technicky zložitých zariadení.
V metalurgii neželezných kovov je proces valcovania za studena nevyhnutný na výrobu medených pásov a pásov malej hrúbky. Najčastejšie sa používa na spracovanie konštrukčných nízkouhlíkových ocelí do šírky 2300 mm a hrúbky do 2,5 mm, bez ktorých sa moderný automobilový priemysel nezaobíde. Valcovaním za studena sa vyrábajú takmer všetky druhy plechov, ako aj:
- konštrukčné nízkolegované ocele (najmä transformátorová a dynamická elektrická a nehrdzavejúca oceľ) - 45, 40Х, 09G2S, 20, 65G, 08kp, 08ps atď.;
- strešné plechy;
- leptaný a žíhaný dekapir (kov na výrobu smaltovaných výrobkov).
Podľa GOST 9045–93, 19904–90 a 16523–97 sú tenké plechové výrobky rozdelené do rôznych typov v závislosti od:
- rovinnosť: PV – vysoká, PO – obzvlášť vysoká, PN – normálna, PU – zlepšená;
- presnosť: VT – vysoká, AT – zvýšená, BT – normálna;
- kvalita povrchu: vysoká a obzvlášť vysoká, ako aj vylepšená povrchová úprava;
- typ hrany: O – brúsená, ALE – neomietaná;
- druh dodávky spotrebiteľom: v kotúčoch a listoch.
2 Ako sa vyrába plech valcovaný za studena?
Takéto valcované výrobky sa získavajú z (ich hrúbka môže dosiahnuť 6 mm, minimálne 1,8 mm), ktoré sa v kotúčoch privádzajú do sekcie valcovania za studena. Východiskový materiál má na svojom povrchu oxidy (okuje). Musia sa bezpodmienečne odstrániť, pretože oxidy znižujú kvalitu povrchu plechu valcovaného za studena v dôsledku lisovania. Vodný kameň tiež spôsobuje skoré zlyhanie valcovacích valcov. Je zrejmé, že prvou etapou technologickej operácie výroby výrobkov valcovaných za studena je odstraňovanie tej istej okoviny z plechov valcovaných za tepla jednou z dvoch metód:
- mechanická: podstatou metódy je použiť tryskanie na povrchu pásu alebo vykonať jeho plastickú deformáciu;
- chemický: vodný kameň sa rozpúšťa v kyselinách.
Spravidla sa teraz obe tieto metódy používajú v kombinácii. Najprv sa vykoná mechanické spracovanie plechov ( predbežná fáza) v jednotkách na naťahovanie plastov, potom chemický (základný) v moriacich kúpeľoch s obsahom kyseliny chlorovodíkovej alebo sírovej. Leptanie pomocou kyseliny chlorovodíkovej sa zdá byť účinnejšie. So škodlivými oxidmi sa vyrovná rýchlejšie, má väčšiu aktivitu. A kvalita kovového povrchu po jeho použití je oveľa lepšia. Okrem iného sa v umývacích kúpeľoch úplnejšie a ľahšie odstraňuje z pásov, čo znižuje náklady na plechy valcované za studena.
Po morení rolkový materiál privádzané do kontinuálnej valcovne za studena (so štyrmi alebo piatimi stolicami), ktorá zahŕňa:
- odvíjače;
- nožnice;
- navíjačky;
- mechanizmus na vytváranie slučky;
- jednotka na zváranie na tupo;
- lietajúce nožnice.
Na reťazovom dopravníku sa oceľové zvitky posielajú do odvíjača, kde sa vťahujú do ťažných valcov. Odtiaľ idú pásy do roliek stolice vybavenej komplexom kontroly hrúbky pásu a tlakovým hydromechanickým zariadením (hydraulické valce, prítlačná skrutka, hrúbkomer, meracie zariadenie, čerpadlo, regulačné a kontrolné zariadenie).
Pásy prechádzajú cez všetky stojany na mlyne, v ktorých sú stlačené podľa špecifikovaných parametrov a potom odoslané do navíjacieho bubna (navíjanie naň sa vykonáva pomocou obalu). Potom zariadenie začne pracovať na plný výkon s rýchlosťou valcovania najmenej 25 metrov za sekundu (všetky predchádzajúce operácie sa vykonávajú rýchlosťou do 2 m/s, čo sa nazýva rýchlosť plnenia). Keď v odvíjači nezostanú viac ako dve otáčky pásu, mlyn sa opäť prepne do režimu rýchlosti plnenia.
Na obnovenie plasticity ocele a elimináciu vytvrdzovania na plechoch valcovaných za studena (je nevyhnutné po procese deformácie za studena) sa rekryštalizačné žíhanie vykonáva pri teplote asi 700 stupňov Celzia. Postup sa uskutočňuje v preťahovacích peciach (fungujú nepretržite) alebo v zvonových peciach.
Potom sa oceľ podrobí temperovaniu - malému (od 0,8 do 1,5 percenta) konečnému stlačeniu potrebnému na to, aby plechy valcované za studena mali špecifikované parametre. Pásy s hrúbkou 0,3 mm alebo viac sa trénujú v jednom prechode. Táto operácia sa vyznačuje nasledujúcimi pozitívnymi vlastnosťami:
- zvýšenie pevnosti ocele;
- zníženie deformácie a zvlnenia kovových pásov;
- vytvorenie vysokokvalitného povrchového mikroreliéfu;
- zníženie (mierne) medze klzu.
Najdôležitejšie je, že po temperovaní sa na povrchu plechov neobjavia šmykové čiary (inak sa určite objavia počas procesu razenia).
3 Možné chyby pri výrobe plechov metódou valcovania za studena
Chyby v plechoch valcovaných za studena sú rôzne; Vzhľadom na to, že hrúbka takýchto plechov je podstatne menšia ako u plechov valcovaných za tepla, najčastejšie sú ich chyby spojené s vlnitosťou, pozdĺžnymi a priečnymi odchýlkami hrúbky, deformáciou a niektorými ďalšími faktormi spôsobenými nedodržaním presnosti tvary a parametre valcovania. Rozdiely v hrúbke sú spôsobené najmä týmito dôvodmi:
- valcovanie bez požadovaného napätia konca pásu;
- zmena (v dôsledku zahrievania) v priereze valcov a teploty obrobku;
- heterogénna štruktúra kotúčov.
Často sa vyskytuje taká chyba, ako je porušenie kontinuity ocele (vzhľad filmov, prasklín, dier, delaminácií, roztrhnutých hrán). Zvyčajne je to kvôli nízkej kvalite počiatočného obrobku. Pomerne často sa zaznamenávajú aj odchýlky vo fyzikálnych a chemických parametroch a štruktúre kovu, ktoré vznikajú v dôsledku porušenia podmienok tepelného spracovania plechov.
priebežné mlyny s počtom stojísk 4-5-6.
Jednostojanové viacvalcové reverzné frézy
Tieto valcovacie stolice sa používajú na valcovanie malých sérií plechov širokého sortimentu, najmä z ťažko deformovateľných ocelí. Frézy sa ľahko nastavujú a valcovanie je možné vykonávať s ľubovoľným počtom prechodov. V metalurgii železa sa najčastejšie používajú kvartové a 20-valcové mlyny.
Na jednostolicových mlynoch sa používajú dve metódy valcovania:
Valcovanie plechu vedú do kvartových klietok. Počiatočný obrobok je za tepla valcovaný morený plech s hrúbkou 3-10,5 mm; konečná hrúbka valcovaných plechov do 1,5 mm.
Valcovanie valcovaných pásov. Valcovanie sa vykonáva v 20 valcových mlynoch s priemerom pracovných valcov D p = 3-150 mm, dĺžka hlavne L b = 60-1700 mm.
Sortiment takýchto mlynov zahŕňa tenké pásy s hrúbkou 0,57-0,60 mm, šírka do 1700 mm. Počiatočný obrobok je morený pás valcovaný za tepla s hrúbkou 3-4 mm. Pri valcovaní pásov s hrúbkou 0,002-0,10 mm počiatočným obrobkom je pás valcovaný za studena s hrúbkou 0,03-1,0 mm, ktorý prešiel „svetlým“ žíhaním.
Jednostojanové reverzné frézy sú vybavené navíjačkami na prednej a zadnej strane. Valcovanie sa vykonáva v niekoľkých prechodoch, prevíjanie pásu z jednej navíjačky na druhú, s vysokým napätím pásu medzi navíjačkami a pracovnou stolicou, s povinným používaním technologických mazív na zníženie vplyvu trecích síl na silu valcovania. Na obr. Obrázok 33 zobrazuje schému dvadsaťvalcovej valcovacej stolice na pásy za studena.
Ryža. 33. Schéma dvadsaťvalcovej valcovne za studena:
1 – pracovné kotúče; 2 A 3 – medziľahlé a nosné valce; 4 – merač hrúbky pásu; 5 A 7 – napínacie zariadenia; 6 - pásmo; 8 – navíjacie bubny
Mlyn má len dva pracovné valce, ktoré deformujú pás. Zvyšné nosné valce sú navrhnuté tak, aby obmedzili ohýbanie pracovných valcov.
Kontinuálne valcovne tenkých pásov za studena
Kontinuálne mlyny sa používajú pre významné objemy výroby relatívne úzkeho rozsahu pásov. Moderné kontinuálne stolice pozostávajú z 5-6 nereverzibilných kvartostolíc, pás je súčasne vo všetkých stoliciach. V každej klietke sa vykoná iba jeden prechod. Priebežné mlyny sú vybavené odvíjačom na prednej strane a navíjačom na zadnej strane.
Materiálom pre kontinuálne valcovne za studena sú za tepla valcované predmorené zvitky s mazaným povrchom. Za tepla valcovaný zvitkový pás sa vyrába na kontinuálnych širokých pásových valcovniach za tepla. Hrúbka valcovaného materiálu je v závislosti od hrúbky hotového výrobku 2-6 mm.
Pri valcovaní za studena vznikajú na valcoch veľké tlaky kovu v dôsledku tvrdnutia kovu pri deformácii a veľkého vplyvu vonkajších trecích síl. Valcovanie pásu zvitku za studena sa vykonáva s výrazným napnutím pásu medzi stolicami a medzi poslednou stolicou a navíjačom s povinným použitím technologických mazív. Napätie pásu poskytuje výrazné zníženie tlaku kovu na valce, čo umožňuje valcovanie pásu s vysokými redukciami pre každý prechod a podporuje tesné navíjanie pásu na navíjač a jeho stabilná poloha medzi valcami sa neposúva rolovací valec. Použitie technologických mazív vedie k zníženiu vplyvu trecích síl a zníženiu tlaku kovu na valce.
Pásy s hrúbkou 0,2-3,5 sa valcujú na 5-stolicových priebežných valcoch mm, na 6 klietkach s hrúbkou 0,18-1,0 mm. Šírka pásov valcovaných na týchto valcoch je až 1200 mm.
Na kontinuálnych mlynoch sa používajú dve metódy valcovania:
Valcovanie pásov. Každá rolka sa roluje samostatne.
Nekonečné valcovanie pásu zvitkov. Susedné kotúče sú pred valcovaním zvarené na tupo.
Schémy kontinuálneho valcovania zvitkov a nekonečných valcovacích tratí sú znázornené na obr. 34.
Ryža. 34. Schémy valcov na kontinuálne zvitky ( A) A
nekonečné ( b) valcovanie:
1 – odvíjačky; 2 – pracovné stojany; 3 – navíjačky; 4 - nožnice; 5 – stroj na zváranie na tupo; 6 – zariadenie na vytváranie slučiek; 7 - lietajúce nožnice
Pri valcovaní zvitkov (obr. 34, A) morené zvitky valcované za tepla zo skladu sú podávané žeriavom na dopravník pred studenú valcovňu, z ktorého sú podávané jeden po druhom do odvíjača. Potom sa páka s elektromagnetom spustí, magnet pritiahne koniec kotúča, zdvihne ho a podáva do podávacích valcov. Tieto valce posúvajú pás ďalej do vstupného vedenia, ktoré ho upne a vloží do kotúčov prvého stojana.
Proces valcovania začína pri nízkej rýchlosti plnenia 0,5-1,0 m/s. Pás sa privádza do prvej stolice, prechádza cez kotúče všetkých stojanov a smeruje do navíjacieho bubna. Keď sa na navíjacom bubne vytvoria 2-3 otáčky valca, mlyn sa zrýchli na prevádzkovú rýchlosť 30-40 m/s. Pri prechode cez valce na zadnom konci pásu sa rýchlosť opäť zníži. Pretože väčšina pásu sa valcuje premenlivou rýchlosťou, vedie to k zmene podmienok valcovania, valcovacej sily, elastickej deformácii stolice a v konečnom dôsledku k zmene hrúbky pásu po jeho dĺžke.
Výrazné zlepšenie kvality pásu sa dosahuje v nekonečných valcovniach (obr. 34, b), na ktorom sú v prúde pred valcovňou navarené konce zvitkov pripravených na valcovanie. V dôsledku toho sa obmedzujú operácie plnenia predného konca, rýchlosť valcovania sa znižuje iba vtedy, keď zvary prechádzajú cez valce, a preto sa zvyšuje produktivita a znižuje sa koeficient spotreby kovu. Kontinuita procesu v čase zvárania koncov susedných kotúčov, ktoré vyžadujú zastavenie pásov, je zabezpečená prítomnosťou slučkového zásobníka 6 . Po ukončení procesu zvárania cievkami sa pri výstupe z posledného stojana opäť vytvorí slučkové nahromadenie pásu, ktorý sa odreže letmými nožnicami 7 a je navinutý na navíjačky 3 .
Štátna inžinierska akadémia Donbass
oddelenie –
Automatizované hutnícke stroje a zariadenia
VYSVETLIVKA
za kurzovú prácu v disciplíne
"Technologické linky a komplexy hutníckych dielní"
Dokončené
študent skupiny MO-03-2 A.S. Seledtsov
Vedúci práce: E.P. Gribkov
Kramatorsk
Esej
Výpočet a vysvetlivka obsahuje strany, 2 tabuľky, 3 zdroje, 3 obrázky.
Hlavným cieľom tejto kurzovej práce je výber valcovne za studena, valcovne a vývoj technologického postupu na výrobu plechov šírky 1400 mm a hrúbky 0,35 mm z ocele 08kp s kapacitou 800 tisíc ton ročne. .
Počas prác boli preskúmané valcovne za studena rôzne prevedenia a produktivita (reverzibilná a nepretržitá).
Na výrobu špecifikovaných valcovaných výrobkov bol vybraný kontinuálny mlyn 2030 v Novolipetských železiarňach a oceliarňach. Popis jeho vybavenia je uvedený aj vo vysvetlivke.
Grafická časť výučbovej práce obsahuje dispozičný plán zariadenia dielne priebežnej stolice a harmonogramy nakládky pre valcovacie stolice.
produktivita dielne valcovania ocele za studena
VALCOVŇA. JEDNOTKA KONTINUÁLNEHO LEPTANIA. KLIETKA NA PREVODOVKU. KOMPRESIA. ROLLING POWER. ROLLING POWER. LIETAJÚCE NOŽNICE. WINDER. DEFORMAČNÁ SPOLOČNOSŤ. VALEC.
Úvod
1 Valcovne za studena
1.2 Kontinuálny mlyn 1700 hutníckeho závodu v Mariupole pomenovaný po. Iľjič
2 Kontinuálny mlyn 2030 v Novolipetskej železiarni a oceliarni
3 Výpočet energetických a výkonových parametrov valcovania za studena. softvér
4 Stanovenie technologických režimov pre valcovanie plechov 0,35×1400
5 Výpočet produktivity mlyna
Záver
Zoznam odkazov
Príloha A - Grafy rozloženia parametrov valcovania naprieč priechodmi
Príloha B – Program na výpočet energetických a výkonových parametrov valcovacieho procesu
Úvod
Väčšina vyrobenej ocele prechádza valcovňami a len malé množstvo zlievarňami a kováčňami. Preto sa rozvoju výroby valcovania venuje veľká pozornosť.
Špeciálnou disciplínou, ktorá rozvíja odborné vedomosti študentov v oblasti teórie a technológie spojitých hutníckych liniek a celkov, je predmet Technologické linky a komplexy hutníckych dielní.
V dôsledku dokončenia práce na kurze je potrebné dokončiť nasledujúce časti:
Rozvinúť a popísať technologických procesov vo všeobecnosti pre úseky (bloky) a pre jednotlivé prevádzky s rozpracovaním otázok nadväznosti technológií;
Vyberte si podľa danej produktivity a rozmerov prierezu plechov valcovaných plechov za studena z existujúcich prevedení;
Vypočítajte rozdelenie redukcií pozdĺž priechodov vo valcovniach;
Vykonajte výpočty valcovacích síl v každej stolici valcovne a výkon elektrických pohonov;
Určite ročnú produktivitu mlyna;
Automatizujte technologické režimy kompresie.
V priebehu práce na kurze sa upevňujú a rozširujú poznatky získané štúdiom TLKMC, objavujú sa zručnosti pri výbere výrobného zariadenia, výpočtoch technologických režimov redukcie a výkonových parametrov valcovania, využívaní elektronických počítačov pri výpočtoch.
1 Valcovne za studena
Valcovaním za studena sa získavajú pásky, plechy a pásy najmenšej hrúbky a šírky do 4600...5000 mm.
Hlavnými parametrami širokopásmových mlynov je dĺžka valca pracovnej stolice (v kontinuálnych mlynoch poslednej stolice).
Na výrobu oceľových plechov valcovaných za studena sa používajú reverzibilné jednostolicové a sekvenčné viacstolicové mlyny.
Podľa zadania sú najvhodnejšie 3 tábory:
1.1 Kontinuálny mlyn 2500 v Magnitogorských železiarňach a oceliarňach
Dielňa bola uvedená do prevádzky v roku 1968. Zariadenie mlyna je umiestnené v siedmich poliach (obrázok 1).
Obrázok 1. Schéma hlavného technologického zariadenia mlyna 2500 Magnitogorských železiarní:
I - rozpätie skladu zvitkov valcovaných za tepla, II - rozpätie NTA, III - rozpätie mlyna, IV - rozpätie zvonovej pece; 1 - transportný dopravník zvitkov valcovaných za tepla, 2 - mostové žeriavy, 3 - kontinuálne moriace jednotky, 4 - priečna rezacia jednotka pre zvitky valcované za tepla, 5 - mlynská pracovná linka, 6 - valcovňa na kalenie plášťa, 7 - mlyn na kalenie plášťa 1700 , 8 a 9 - pozdĺžne jednotky a priečne rezanie, 10 - zvonové pece.
Stolička je určená na valcovanie pásov za studena s prierezom (0,6-2,5) x (1250-2350) mm do 30 valcov s vnútorným priemerom 800 mm, vonkajším priemerom 1950 mm z ocelí 08Yu, 08kp , 08ps (GOST 9045 -80), ocele 08 - 25 všetkých stupňov dezoxidácie s. chemické zloženie podľa GOST 1050-74 a St0 - St3 vriaca, polopokojná a pokojná (GOST 380-71).
1.2 Kontinuálny mlyn 1700 hutníckeho závodu Mariupol pomenovaný po. Iľjič
Prvá etapa valcovne za studena bola uvedená do prevádzky v roku 1963, zariadenie valcovne je umiestnené v 12 poliach (obrázok 2).
Obrázok 2. Dispozícia hlavného technologického zariadenia studenej valcovne 1700 Hutníckeho závodu Mariupol pomenovaného po. Iľjič:
I - sklad zvitkov valcovaných za tepla, II - hala lisovne, III - strojovňa, IV - hala plynovej zvonovej pece, V - sklad hotových výrobkov; 1, 3, 8, 10, 12, 13, 19, 20, 22, 24, 26, 28 - mostové žeriavy, 2 - priečna rezacia jednotka, 4 - prepravné dopravníky s preklápačmi, c5 - baliace jednotky pre balíky plechov, 6 - nožnice , 7 - kontinuálne moriace jednotky (CTA), 9 - kombinovaná rezacia jednotka, 11 - gilotínové nožnice, 14 - dopravník na podávanie valcov do mlyna, 15 - odvíjač, 16 - pracovná linka mlynov, 17 - navíjačka, 18 - výstupný dopravník, 21 - jednosálové zvonové pece, 23 - paletizačné stoly, 25 - váhy, 27 - temperovacie jednotky, 29 - temperovacia klietka, 30 - jednotka strihanie, 31 - rolové baliace jednotky, 32 - dvojvrstvové zvonové pece, 33 - paketovací lis
Stolička je určená na valcovanie pásov za studena s prierezom (0,4-2,0) x (700-1500) mm vo valcoch z uhlíkových ocelí bežnej kvality (varná, pokojná, polotichá): St1, St2, St3 , St4, St5; uhlíková vysokokvalitná konštrukcia: 08kp, 08ps, 10kp, 10ps, 10, 15kp, 15ps, 15, 20kp, 20ps, 20, 25, 30, 35, 40, 45; nestarnúci 08Yu, 08Fkp; elektrická oceľ.
Varné a mäkké ocele sa dodávajú v súlade s GOST: 16523-70, 9045-70, 3560-73, 17715-72, 14918-69, 19851-74 a Technické špecifikácie s chemickým zložením v súlade s GOST 380-71 a 1050-74. Elektrická oceľ sa dodáva v súlade s GOST 210142-75. [2]
2 Kontinuálny mlyn 2030 v Novolipetskej železiarni a oceliarni
Z uvažovaných mlynov je najvhodnejší Kontinuálny mlyn 2030
Kontinuálna päťstolicová valcovňa za studena 2030 je určená na valcovanie pásov s hrúbkou 0,35-2,0 mm v nekonečnom režime a 0,35-3,5 mm vo zvitku z uhlíkových a konštrukčných ocelí. V mlyne sa nachádza: sklad pre zvitky valcované za tepla, oddelenie morenia, dokončovacie priestory pre výrobky valcované za tepla, tepelné oddelenie a priestory na konečnú úpravu plechov a povlakov valcovaných za studena (obrázok 3).
Obrázok 3. Schéma hlavného technologického zariadenia studenej valcovne 2030 Novolipetskej železiarne a oceliarní:
1 - tréningové kempy 2030; 2 - mlynská linka 2030; 3 - jednotka na rezanie pásov; 4 - gilotínové nožnice; 5 - váhy; 6 - mostové žeriavy; 7 - prepravný vozík; 8 - súvislé leptacie jednotky.
Príprava kovu na valcovanie
Polotovar na valcovanie sú za tepla valcované morené pásy vo zvitkoch pochádzajúce z valcovne za tepla 2000. Hrúbka pásu 1,8-6,0 mm, šírka 900-1850 mm.
Dielňa má dve kontinuálne moriace jednotky na odstraňovanie okovín z povrchu za tepla valcovaných pásov uhlíkovej ocele zvinutých do zvitku mechanickou krehkosťou a chemickým rozpúšťaním v roztokoch kyseliny chlorovodíkovej.
Hlavné rozmery jednotky: šírka 12 m, výška 10,95 m, dĺžka 323 m, hĺbka 9,6 m Každá jednotka obsahuje: odvíjač zvitkov, zvárací stroj na tupo, zásobnú nádrž, vane na morenie, neutralizačné, umývacie a čistiace pásy. , sušiaca jednotka, ako aj jednotka na regeneráciu roztoku.
Zvitky valcované za tepla sú podávané mostovým žeriavom vo vertikálnej polohe k transportnému zariadeniu, otáčané do horizontálnej polohy a dodávané do prijímacej časti odvíjača.
Zariadenie na prepravu zvitkov obsahuje: doskový dopravník dĺžky 49,2 m s kráčajúcimi nosníkmi pre 14 roliek, šírkový rozchod, naklápač s nosnosťou 440 kN, krokový dopravník pre tri role, stroj na odoberanie pások, nakladací reťazový dopravník pre päť kotúčov v celkovej dĺžke 19,4 m (prepravná rýchlosť 9 m/min), hydraulické zariadenie na zásobovanie zariadení na dopravu kotúčov hydraulickým olejom s tlakom 14 MPa.
Vstupná časť je určená na odvíjanie zvitkov, orezávanie predných a zadných koncov, vyrezávanie defektov, naváranie pásov na tupo pre získanie súvislého pásu pred leptaním. Nakladací vozík má zdvíhací pohon z dvoch hydraulických valcov 280/160 a 1200 mm a pohyblivý pohon od 12 kW jednosmerného motora.
Konzolový štvorstupňový odvíjač je určený na umiestnenie kotúča, jeho vycentrovanie pozdĺž osi leptej línie a odvíjanie pásu zhora. Predná ohýbačka, ťažné a vyrovnávacie jednotky slúžia na podávanie predného konca pásu z odvíjača ku gilotínovým nožniciam, narovnávanie pásu a po rezaní na privádzanie do zváračky. Hrúbka kovového výbrusu na nožniciach je 6,0 mm, šírka je 1950 mm, maximálna rezná sila je 625 MN, zdvih pohyblivého noža je 100 mm.
Typ zváračky na tupo SBS 80/1600/19N so zváracím transformátorom s výkonom 1,6 MW, ubíjacou silou 780 kN pri tlaku 10 MPa. Maximálna šírka zváraného pásu je 1,9 m.
Na odvíjanie pásu z odvíjačov po zváraní a vytváranie napätia v páse v slučkovacom zariadení slúži sada napínacích valcov (štyri valce s priemerom 1,3 m, dĺžka hlavne 2,1 m, tri valce s priemerom 254 mm, dĺžka 600 m). Valčeky sú podšité polyuretánom.
Zariadenie vstupnej slučky je určené na vytvorenie rezervy pásu, ktorá zabezpečuje nepretržitú prevádzku jednotky pri presune z jedného odvíjača k druhému, ako aj prípravu, zváranie koncov pásov a spracovanie zvarového švu. Vodorovné slučky (6 vetiev) sú umiestnené pod moriacimi kúpeľmi. Spodná časť slučky je podopretá valčekovými dopravníkmi a horná časť vozíkom a valčekmi rotačných zariadení. K dispozícii sú tri slučkové vozíky a vodiace valčeky. Rezerva pásu 720 mm, rýchlosť vozíka 130 m/min, napätie vytvorené slučkovými pohonmi vozíkov 45,8-84,0 KN. Slučkové zariadenie poháňajú dva motory s výkonom 0-530/530 kW, otáčky 0-750/775 ot./min.
Pomocný navijak sa používa na navliekanie pásu a približovanie koncov k sebe v prípade pretrhnutia. Stretchový zarovnávač je určený na predbežné mechanické odstránenie okovín z pásu a vytvorenie potrebnej rovinnosti. Počet valčekov - štyri, priemer 1,3 m, dĺžka hlavne 2,1 m, tvrdosť 15 mm polyuretánového náteru HSh 95±3 jednotiek. Počet pracovných valcov je tri, maximálny priemer 76 mm, minimálny 67 mm. V jednej kazete je pozdĺž osi I 12 nosných valčekov s maximálnym priemerom 134,5 mm, minimálnym priemerom 125,5 mm a šírkou 120 mm pozdĺž osi II je 11 valčekov so šírkou 120 mm a dva s šírkou 30 mm. Počas prevádzky ťažných a vyrovnávacích valcových jednotiek, zváracieho stroja a ťahového vyrovnávača sú vodný kameň, prach a kovové častice nasávané prúdom vzduchu cez vrecové filtre a privádzané do boxov inštalovaných v blízkosti pomocou šneku.
Kyslá vaňa pozostáva z piatich sekcií s celkovou dĺžkou 133,275 m, šírkou 2,5 m a hĺbkou 0,9 m Z vonkajšej strany vane sú výstuhy z profilovej ocele, z vnútornej strany sú 4 mm vrstvou ebonitu, steny sú obložené kyselinovzdornými tehlami a tavenými čadičovými dlaždicami. Medzi sekciami vane sú inštalované žulové bloky a pogumované valčeky na vytláčanie moriaceho roztoku s priemerom 345 mm a dĺžkou hlavne 2,3 m. Zdvíhanie a lisovanie valcov je z 12 pneumatických valcov. Na leptanie kovov sa používa technická syntetická 32% kyselina chlorovodíková. Zloženie leptacieho roztoku je 200 g/l celkovej kyseliny. Množstvo cirkulujúceho roztoku je 250 m3.
Maximálna rýchlosť pásu, m/min: vo vstupnej časti 780, v moriacej časti 360 a vo výstupnej časti 500. Rýchlosť plnenia 60 m/min. Pri leptaní 25-tonového kotúča pásu s prierezom 2,3 x 1350 mm je priemerná produktivita leptacej jednotky 360 t/h.
Kontinuálna moriaca jednotka č. 2 je zložením a charakteristikami zariadenia podobná ako kontinuálna moriaca jednotka č. 1. Naviac obsahuje pasivačný úsek dlhý 5,0 m na nanášanie roztoku, ktorý chráni kov pred koróziou.
Zloženie pasivačného roztoku, kg/m 3: 42 sóda (NaCO 3), 42 fosforečnan sodný (Na 3 P0 4), 42 bórax (Na 2 S 2 O 3).
Na výstupnej strane moriaceho kúpeľa je dvojitá súprava ovládacích žmýkacích valcov.
Umývacia vaňa je riešená ako päťstupňová kaskádová a pozostáva z piatich sekcií s celkovou dĺžkou 23,7 m. Súprava žmýkacích valcov za vaňou je podobná žmýkacím valcom za moriacim kúpeľom.
Výstupná časť moriacej jednotky je vybavená dvomi napínacie valčeky s priemerom 1300 mm, dĺžkou hlavne 2100 mm a dvoma prítlačnými valcami s priemerom 254 mm a dĺžkou hlavne 800 mm. Slučkové zariadenie na výstupe má tvoriť rezervu pásu (450 m). Horizontálne slučky (štyri vetvy) sú umiestnené pod moriacimi kúpeľmi. Spodná časť slučky je podopretá valčekovými dopravníkmi a horná časť je podopretá vozíkom a valcami rotačných zariadení. K dispozícii sú dva napínacie vozíky. Napätie vytvorené pohonmi slučkových vozíkov je 45-68 kN.
Sada napínacích valcov č. 3 je určená na vytváranie napätia pásu pri rýchlostiach< 60 м/мин.
Bočné okraje leptaného pásu sú orezané pomocou kotúčových nožníc. Jednotka je vybavená dvoma kotúčovými nožnicami, keď jeden pracuje, druhý je nastavený, čo znižuje čas na výmenu a otáčanie nožov. Priemer noža pred brúsením je 400 mm, po 360 mm je hrúbka noža pred brúsením 40 mm, po 20 mm. V inštalácii sú štyri nože. Maximálna šírka hrany rezu na jednej strane je 35 mm, minimálna je 10 mm. Nožnice sa vyrábajú vo forme zdĺhavých, t.j. s nepoháňanými hriadeľmi nožov. Jednotka obsahuje dve nožnice na drvenie hrán. Na napnutie pásu pri 10,8-108 kN sú pred navíjačkou inštalované napínacie a prítlačné valce.
Olejovačka je určená na mazanie pásu antikoróznym ochranným olejom alebo emulziou z 12 rozprašovacích trysiek, nanášaných priamo alebo cez plstený valček v závislosti od rýchlosti a šírky. Prebytočný olej sa vytláča pomocou dvojice pogumovaných valcov s priemerom 200 mm a dĺžkou hlavne 2,1 m.
Technické vlastnosti mechanických nožníc na priečne rezanie zvarov, rezanie vzoriek a čistiace zariadenia z nich sú podobné ako priečne rezacie nožnice pre vstupnú časť.
Po rezaní je pás pomocou súprav vychyľovacích valcov č. 1 a č. 2 privádzaný do bubna plávajúceho typu navíjačky s elektrohydraulickým servosystémom. Navíjačky sú poháňané motorom 0-810/810 kW (10-450/1350 ot./min.). Maximálna povolená hmotnosť zvitku je 45 ton, ťah pásu je 105 kN.
Z navíjacieho bubna sú rolky premiestňované sťahovacím zariadením na hrbový reťazový dopravník, ktorý pozostáva z pohyblivého vozíka a odnímateľnej vidlice, a transportným zariadením do skladu morených roliek. Dopravné zariadenie pozostáva z vykladacieho dvojreťazového 40-metrového dopravníka pre 11 roliek, lisovaného kráčajúceho nosníka pre tri role, hrboľového krokového nosníka 14-m pre štyri role a dvojreťazového 185-metrového dopravníka pre 26 roliek. . Dopravná rýchlosť 9-12,5 m/min.
V sklade sa kotúče označia, zviažu jedným alebo dvoma kovovými pásmi a odvážia sa na 50-tonovej váhe pomocou fotoelektrického snímacieho zariadenia a zariadenia na diaľkovú tlač. Kontinuálna leptacia linka je automatizovaná. V dôsledku automatizácie pomocou CFM sú riadené mechanizmy vstupnej, centrálnej a výstupnej časti jednotky, postupnosť operácií pri preprave pásov, výber a riadenie technologického režimu spracovania pásu, sledovanie materiálu. od momentu podávania kotúča do odvíjača a pred jeho označením s prenosom dát do CFM mlyna prostredníctvom strojovej komunikácie. [1]
3 Výpočet energetických a výkonových parametrov valcovania za studena. softvér
Optimalizácia technologických redukčných režimov pri valcovaní pások, plechov a pásov za studena je jedným z najdôležitejších faktorov zabezpečujúcich zvýšenie technicko-ekonomických ukazovateľov výrobného procesu valcovania ako celku. Zároveň je význam optimálnych technologických redukčných režimov a zodpovedajúcich energeticko-výkonových parametrov valcovacieho procesu nevyhnutný z hľadiska zvyšovania vedeckej opodstatnenosti konštrukčných riešení používaných tak pri tvorbe nových, ako aj pri modernizácii existujúce valcovne.
Priamo ako cieľové funkcie pri optimalizácii technologických redukčných režimov boli použité matematické modely procesu valcovania za studena, usporiadané tak, aby spĺňali kritériá pre plné zaťaženie mechanických zariadení.
Softvér na riešenie optimalizačného problému bol implementovaný na základe algoritmickej metódy cieleného výberu možností. Analytický popis tejto metódy možno prezentovať takto:
kde je veľkosť absolútneho stlačenia pásu v i-tom priechode;
Poradové číslo nasledujúceho cyklu postupu iteračného riešenia;
Krok zmeny veľkosti absolútnej kompresie, ktorej kvantitatívne hodnotenie bolo brané ako premenná v závislosti od miery aplikácie medzivýsledkov na pôvodný;
Špecifikované hodnoty parametrov , , priamo súvisiace s prijatým kritériom optimality;
S prihliadnutím na vyššie uvedené a na základe logiky funkčných súvislostí medzi absolútnou hodnotou redukcie a energeticko-výkonovými parametrami procesu valcovania za tepla možno riešenie optimalizačného problému za podmienky plného zaťaženia mechanických zariadení predstaviť v tzv. forma postupných krok za krokom:
pri súčasnom splnení každej z podmienok: , , .
Ak nie je splnená aspoň jedna z týchto podmienok, zmeníme hodnotu prírastku kroku:
kde je počiatočná hrúbka plechu v danom priechode.
Tak možno určiť absolútnu redukciu zodpovedajúcu podmienke zabezpečenia maximálneho prípustného zaťaženia a v dôsledku toho podmienke dosiahnutia maximálnej produktivity strojného vybavenia konkrétnych valcovní.[ 4 ]
4 Stanovenie technologických režimov pre valcovanie plechov 0,35×1400
Ako prírez na výrobu plechu 0,35×1400 (materiál - oceľ 08kp) volíme pás hrúbku 1,8 mm, šírku 1400 mm a dĺžku 1500 mm.
Stanovme energetické a výkonové parametre valcovania v hrubovacej stolici. Výpočet vykonáme inžinierskymi metódami.
Počiatočná hrúbka valcovania h 0 = 1,319 mm, absolútna kompresia ∆h = 0,939 mm, šírka valcovania 1400 mm, polomer valca R = 300 mm, rýchlosť valcovania 43,8 m/s.
regresné koeficienty;
Pevnosť v dvojitom šmyku: MPa.
Pretože neexistujú žiadne predné a zadné napätia, potom ξ 0 =ξ 1 =1
d=2f l / Dh= 2∙0,09∙4,54/0,069=11,84
p SR = ns 2K C =0,043∙610=26,72 MPa
N = Mw = M V / R=85,3∙43,8/0,3=0,932 kW
Pri zvolenom rolovacom režime neprekračujú energetické a výkonové parametre v poraste limitné hodnoty.
Ďalšie výpočty sa vykonávajú na počítači. Výsledky výpočtu sú uvedené v tabuľke 4.1.
Tabuľka 4.1 – Výsledky výpočtu energeticko-výkonových parametrov.
| Číslo preukazu | |||||||||
| 1 | 1.8 | 1.8 | 1.319 | 0.267 | 463 | 9.99 | 138.8 | 1.11 | 2 |
| 2 | 1.8 | 1.319 | 1.125 | 0.147 | 610 | 9.98 | 85.3 | 0.932 | 2.73 |
| 3 | 1.8 | 1.125 | 0.993 | 0.117 | 657 | 9.99 | 70.1 | 0.897 | 3.2 |
| 4 | 1.8 | 0.993 | 0.894 | 0.100 | 687 | 9.98 | 60.5 | 0.877 | 3.62 |
| 5 | 1.8 | 0.894 | 0.815 | 0.088 | 707 | 9.98 | 53.7 | 0.865 | 4.03 |
Tabuľka 4.2 – Výsledky výpočtu energeticko-výkonových parametrov.
| Číslo preukazu | |||||||||
| 1 | 0.81 | 0.815 | 0.558 | 0.315 | 489 | 11.98 | 136.7 | 1.094 | 2 |
| 2 | 0.81 | 0.558 | 0.470 | 0.128 | 642 | 11.97 | 76 | 0.888 | 2.92 |
| 3 | 0.81 | 0.470 | 0.413 | 0.121 | 682 | 11.94 | 60.1 | 0.833 | 3.47 |
| 4 | 0.81 | 0.413 | 0.372 | 0.1 | 706 | 11.91 | 50.5 | 0.797 | 3.95 |
| 5 | 0.81 | 0.372 | 0.350 | 0.058 | 716 | 9.94 | 29.2 | 0.513 | 4.38 |
Energeticko-výkonové parametre neprekračujú prípustné hodnoty v klietkach. V dôsledku toho je tento režim zaťaženia mlyna najoptimálnejší a najracionálnejší. [4]
5 Výpočet produktivity mlyna
Hodinová produktivita mlyna:
kde je točivý rytmus,
zrýchlenie a spomalenie ingotu, 
rýchlosť v poslednej stojke,
rýchlosť semien,
pôvodná dĺžka ingotu,
počiatočná hrúbka ingotu,
konečná hrúbka ingotu,
konečná šírka pásma,
– hmotnosť náčinia.
Valivý rytmus T je určený vzorcom:
,
kde t m je čas valcovania stroja v i-tom priechode;
t p – čas pauzy, t p =14 s;
Nahradíme hodnotu:
Poďme určiť ročnú produktivitu:
,
kde Tav = 7100 je priemerný počet pracovných hodín závodu za rok;
K g =0,85 – súčiniteľ výťažnosti vhodných valcovaných výrobkov.
Na základe vypočítanej ročnej produktivity možno konštatovať, že mlyn poskytne uvedenú produktivitu.
Na dosiahnutie vysokej kvality pri valcovaní tenkých plechov je potrebné zabezpečiť kontrolu kvality, počnúc tavením ocele a končiac dokončovacími operáciami po valcovaní za studena.
Hlavným problémom je zvýšenie výťažnosti vhodných valcovaných výrobkov, čo je možné dosiahnuť množstvom technologických operácií: zmenšením pozdĺžnych a priečnych variácií hrúbky a nepravidelností plechu (vybočenie, polmesiac, vlnitosť), využitím aktívnych systémov riadenia redukcie, systémy riadenia profilu, použitie správne auto, atď.
Záver
Počas kurzových prác sa uvažovalo o rôznych zariadeniach na valcovanie plechov za studena. Súčasne najracionálnejším spôsobom výroby hárkov 0,35 × 1400 je použitie Continuous Mill 2030.
Uskutočnila sa automatizovaná optimalizácia technologických kompresných režimov a vypočítali sa aj energeticko-výkonové parametre. Na základe výsledkov týchto výpočtov môžeme konštatovať, že mlyn je optimálne zaťažený. Toto je dôsledok správna voľba kompresné režimy.
Výpočet produktivity mlyna ukazuje, že zvolený prevádzkový režim mlyna poskytuje špecifikovanú produktivitu 0,8 milióna ton/rok.
Zoznam odkazov
1. „Moderný vývoj valcovní“. Tselikov A.I., Zyuzin V.I. – M.: Hutníctvo. 1972. – 399 s.
2. „Strojové vybavenie valcovní železnej a neželeznej metalurgie“. Korolev A.A. – M.: Hutníctvo. 1976. – 543 s.
3. Stroje a celky hutníckych závodov. V 3 zväzkoch. T.3. Stroje a jednotky na výrobu a konečnú úpravu valcovaných výrobkov. Učebnica pre univerzity / Tselikov A.I., Polukhin P.I., Grebennik V.M. a ďalšie 2. vydanie. a dodatočné – M.: Hutníctvo, 1988. – 680 s.
4. Bulatov S.I. Algoritmizačné metódy pre procesy výroby valcovania. - M.: Hutníctvo, 1979. - 192 s. (Ser. "Automatizácia a hutníctvo").
5. Vasilev Ya.D. Výroba pásovej ocele a plechu: Vzdelávací hutník, univerzity a fakulty. - Kyjev: Vishcha. škola, 1976. - 191 s.
6. Višnevskaja T.A., Libert V.F., Popov D.I. Zvýšenie účinnosti fóliových mlynov. - M.: Hutníctvo, 1981. - 75 s.
7. Diomidov V.V., Litovchenko N.V. Technológia výroby valcovania: Učebnica. manuál pre univerzity. - M.: Hutníctvo, 1979. -488 s.
10.Zaitsev B.S. Základy technologického projektovania valcovní: Učebnica. pre univerzity. - M.: Hutníctvo, 1987. - 336 s.
11. Konovalov S., Ostapenko A.L., Ponomarev V.I. Výpočet parametrov valcovania plechu: Príručka. - M.: Hutníctvo, 1986. -429 s.
12. Konovalov SV. atď. Zoznam požičovní. - M.: Hutníctvo. 1977. - 311 s.
13. Riadené valcovanie / V.I. Pogorzhelsky, D.A. Litvinenko. Yu. I. Matrosov, A. V. Ivanitsky. - M.: Hutníctvo, 1979. - 183 s.
15. Korolev L. A. Návrh a výpočet strojov a mechanizmov valcovní: Učebnica. manuál pre univerzity. - 2. vyd., prepracované. a dodatočné -M.: Hutníctvo, 1985. - 376 s.
16. Pásové valcovne a nastavovacie zariadenia: Katalóg. -M.: TsNIITEItyazhmash, 1980. - 81 s.
17. Litovčenko N.V. Mlyny a technológie na valcovanie oceľových plechov. - M.: Hutníctvo, 1979. - 271 s.
18. Mazúr V.D., Dobronravov A.I., Černov P.I. Prevencia defektov v plechu. - Kyjev: Tekhn1ka, 1986. - 141 s.
– Program na výpočet energetických a výkonových parametrov valcovacieho procesu
"Program na výpočet kompresných režimov na NSHP
"Cvičenie TLKMC."
„VSTUP „Počet porastov v súvislej skupine mlynov“; N
"INPUT "a0="; a0: INPUT "a1="; a1: INPUT "a2="; a2: INPUT "a3="; a3
"INPUT "Počiatočná hrúbka kovu v žíhanom stave"; Hh0
"INPUT "Počiatočná hrúbka kovu pred preskočením"; h0
"INPUT "Prípustná hodnota valiacej sily.....(MN) [P]="; Pd: Pd = Pd * 1000000!
"VSTUP "Prípustná hodnota valivého momentu (kNm) [M]="; Md: Md = Md * 1000000!
"INPUT "Prípustná hodnota valivého výkonu (MW) [N]="; Nd: Nd = Nd * 1000000!
OTVORIŤ „cold.txt“ PRE VÝSTUP AKO 1
a0 = 240: a1 = 1 130,6: a2 = -1 138,9: a3 = 555,6
SO = 0,1: S1 = 0,1
TLAČ "VÝSLEDKY VÝPOČTU TLAKÍ NA KONTINUÁLNOM KRÍŽNOM MLÝNE."
TLAČ" ──────┬── ────┬─────┐"
VYTLAČIŤ "│i │ H0 │ h0 │ h1 │ e │K2c │ P │ M │ N │ V │ "
TLAČ "││ mm │ mm │ mm ││MPa │ MN │ kNm │ MW │ m/s │ "
TLAČ" ──────┼── ────┼─────┤"
PRINT #1, "VÝSLEDKY VÝPOČTU KOMPRESIE NA KONTINUÁLNOM H.P. MLYNU."
PRINT #1, "┌──┬────┬─────┬─────┬──────┬─────┬─────┬─────┬┬─── — ┬────── ┬──────┬─────┐“
PRINT #1, "│i │ H0 │ h0 │ h1 │ e │K2c │ P │ M │ N │ V │ "
PRINT #1, "││ mm │ mm │ mm ││MPa │ MN │ kNm │ MW │ m/s │ "
VYTLAČIŤ #1, "├──┼────┼─────┼─────┼─┼────┼─────┼─────┼─────┼┼─—‼└—‼‼└—— ┼────── ┼──────┼─────┤“
AK h1 > h0 TAK ZADAJTE "h0>h1"; asd$
e0 = (Hho - h0) / Hh0
x1 = a0 + a1 * e0 + a2 * e0^2 + a3 * e0^3
x2 = 2 / 3 * (a1 + 2 * a2 * e0 + 3 * a3 * e0^2) * e
x3 = 8/15 * (1 - e0)^2 * (a2 + 3 * a3 * e0) * e^2
x4 = 16/35 * (1 - e0)^3 * a3 * e^3
K2c = 1,15 * (x1 + x2 + x3 + x4)
ksi0 = 1 - S0: ksi1 = 1 - S1
delta = 2 * f * L / dh: AK delta = 2, POTOM delta = 2,1
Hn = (ksi0 / ksi1 * h0 ^ (delta - 1) * h1 ^ (delta + 1)) ^ (1 / 2 / delta)
AK Hn = 0 ALEBO h1 = 0, POTOM ZADAJTE "h=0"; reklamy $
y1 = (ho/Hn)^ (delta - 2) - 1
y1 = y1 * ksi0 * h0 / (delta - 2)
y2 = (Hn / h1) ^ (delta + 2) - 1
y2 = y2 * ksi1 * h1 / (delta + 2)
nG = (y1 + y2) / dh
x2 = 8 * Pcp * R * 2 * (1 - 0,3^2) / 3,14 / 210 000!
Lc = SQR(R*dh + x2^2) + x2
dl = ABS (Lc - L) / L * 100
SLUČKA DO dl > 5
M = 2 * K2c * (y1 - y2) * R * f / dh * b * L
AK P > Pd ALEBO M > Md ALEBO Nw > Nd POTOM h1 = h1 + 0,001: GOTO 10
TLAČ POMOCOU „│##│#.##│#.###│#.###│#.###│####│###.##│####.#│# #.###│##.##│"; i; Hh0; h0; h1; e; K2c; P/1000000!; M/1000000; Nw/1000000; V
VYTLAČTE #1 POMOCOU „│##│#.##│#.###│#.###│#.###│####│###.##│####. #│##.###│##.##│"; i; Hh0; h0; h1; e; K2c; P/1000000!; M/1000000; Nw/1000000; V
V = V * h0 / h1: h0 = h1
TLAČ" ──────┴── ────┴─────┘"
PRINT #1, "└──┴────┴─────┴─────┴──────└─‴└└ — ┴────── ┴──────┴─────┘“