Hladna valjaonica. Glavne razlike između toplo valjanog i hladno valjanog čelika, značajke primjene. Ulazni bubanj i zatezni bubanj

Uspoređujući dva identična uzorka čelika dobivena različitim metodama, nemoguće je nedvosmisleno reći koji je bolji. Ali uzimajući u obzir specifičnosti upotrebe metalnih proizvoda (bilo da se radi o limu ili šipki), u svakom konkretnom slučaju potrebno je razumjeti koja svojstva legura stječe tijekom određenog valjanja proizvoda ("ploča"). Ovo nije samo potrebno učiniti optimalan izbor i nemojte preplaćivati ​​proizvode (pogotovo ako je kupljena velika serija).

Ponekad je razlika između toplo valjanih i hladno valjanih proizvoda temeljna.

Podaci predstavljeni u ovom članku bit će zanimljivi prosječnom potrošaču i sigurno će pomoći u prihvaćanju ispravno rješenje. No, također je vrijedno da se stručnjak upozna s predloženim materijalom, jer je uvijek korisno povremeno osvježiti svoje pamćenje.

Glavna razlika u metodama valjanja je temperatura na kojoj se obrađuju obradaci. Kada je vruće prelazi 920 ºC (1700 ºF). Hladno valjanje provodi se u nježnijem načinu rada, a temperatura je znatno niža od vrijednosti (ponekad na sobnoj razini) pri kojoj dolazi do rekristalizacije određenog metala (legure).

Bilješka

Rekristalizacija je proces u kojem se formiraju i rastu jednakoosna zrna (granule). Javlja se pri značajnom porastu temperature i mijenja strukturu materijala koji poprima različita svojstva.

Značajke najma

vruće

  • Metal (legura) se lakše obrađuje, pa se ovim načinom valjanja mogu dobiti tanji limovi ili šipke manjeg presjeka.
  • Za proizvodnju proizvoda metodom vrućeg valjanja uglavnom se koristi niskokvalitetni, jeftiniji čelik.
  • Postoji potreba za daljnjom obradom proizvoda, jer su često prekriveni kamencem.
  • Geometrija vruće valjanih uzoraka ne razlikuje se u strogosti (na primjer, neravnine na uglovima limova, nejednaka debljina), jer je nemoguće točno izračunati granice deformacije pri hlađenju metala.

Izračun mase toplo valjanih i hladno valjanih limova prema GOST 19903-90, 19904-90:

  • Ojačanje (ojačanje).
  • Ležaj (temelj).

hladno

  • Ova metoda valjanja omogućuje vam točno održavanje navedenih dimenzija proizvoda.
  • Površina dobivenih uzoraka je glatkija i ravnomjernija, pa je njihova naknadna obrada svedena na minimum (a ponekad uopće nije potrebna).
  • Hladno valjani metal postaje tvrđi i čvršći (na savijanje, rastezanje, kidanje) s jednoličnom strukturom po cijeloj površini.
  • Ulazak u proizvodnju.
  • Viša kvaliteta hladno valjanog čelika povećava njegovu cijenu.

Zaključak

Ako je trošak najma na prvom mjestu, prednost treba dati vrućem. Kada je odlučujući faktor izgled, čvrstoća, kvaliteta, tada biste trebali kupiti hladno valjane uzorke.

\Standardni opis poslova Valjkača hladne valjaonice cijevi 3. kategorije

Opis posla Valjkača valjaka u hladnoj valjaonici cijevi 3. klase

Naziv radnog mjesta: Valjak hladne valjaonice cijevi 3. kl
Pododjel: _________________________

1. Opće odredbe:

    Podređenost:
  • Valjaoničar Hladne valjaonice cijevi 3. kategorije neposredno je podređen...................
  • Rukovatelj hladne valjaonice cijevi 3. klase slijedi upute.................................................. ............. .............

    • (upute ovih djelatnika postupaju samo ako nisu u suprotnosti s uputama neposrednog rukovoditelja).

    Zamjena:

  • Valjak hladne valjaonice cijevi 3. kategorije zamjenjuje.................................. .. .......................................
  • Zamjenjuje valjak u hladnoj valjaonici cijevi 3. klase...................................... ... ....................................

    • Zapošljavanje i otpuštanje:
    Valjka hladne valjaonice cijevi postavlja i razrješava načelnik odjela u dogovoru sa načelnikom odjela.

2. Kvalifikacijski zahtjevi:
    Mora znati:
  • tehnološki postupak hladnog valjanja cijevi
  • uređaj, princip rada i pravila tehnička operacija servisirana oprema
  • zahtjevi državnih standarda za hladno valjane cijevi
  • vrste čelika i njihova svojstva valjanja
  • raspon cijevi
  • korišteni alat za kotrljanje
  • vodovod.
3. Obaveze na poslu:
  • Vođenje tehnološkog procesa valjanja cijevi vanjskog promjera do 15 mm na jednom valjkastom mlinu za hladno valjanje cijevi.
  • Upravljanje kampom.
  • Rukovanje zamjenskim alatima za valjanje.
  • Praćenje kvalitete valjanih cijevi i podmazivanja valjaka.
  • Kontrola uređaja za podrezivanje.
  • Rukovanje kalibrima na mlinovima za hladno valjanje cijevi.
  • Postavljanje mlina.
  • Izvođenje rutinskih popravaka mlina.
strana 1 Opis poslova Valjak hladne valjaonice cijevi
strana 2 Opis poslova Valjak hladne valjaonice cijevi

4. Prava

  • Valjak hladne valjaonice cijevi ima pravo davati upute i zadatke svojim podređenim zaposlenicima o nizu pitanja koja su uključena u njegove funkcionalne odgovornosti.
  • Valjak hladne valjaonice cijevi ima pravo kontrolirati provedbu proizvodnih zadataka i pravodobno izvršavanje pojedinih zadataka od strane njemu podređenih radnika.
  • Valjak hladne valjaonice cijevi ima pravo tražiti i primati potrebne materijale te dokumente koji se odnose na njegove aktivnosti i aktivnosti njemu podređenih zaposlenika.
  • Valjak valjaonice hladnih cijevi ima pravo komunicirati s drugim službama poduzeća o proizvodnji i drugim pitanjima koja su uključena u njegove funkcionalne odgovornosti.
  • Valjak valjaonice hladnih cijevi ima pravo upoznati se s nacrtima odluka uprave poduzeća koje se tiču ​​djelatnosti Sektora.
  • Valjak hladne valjaonice cijevi ima pravo rukovoditelju podnositi na razmatranje prijedloge za unapređenje rada u vezi s odgovornostima predviđenim ovim Opisom poslova.
  • Valjak valjaonice hladnih cijevi ima pravo podnijeti prijedloge na razmatranje upravitelju o poticanju istaknutih radnika i izricanju kazni prekršiteljima proizvodne i radne discipline.
  • Valjak hladne valjaonice cijevi ima pravo izvijestiti upravitelja o svim utvrđenim prekršajima i nedostacima u vezi s obavljenim radom.
5. Odgovornost
  • Valjak u hladnoj valjaonici cijevi odgovoran je za nepravilno obavljanje ili neizvršavanje svojih radnih zadataka predviđenih ovim opisom poslova - u granicama određenim radnim zakonodavstvom Ruske Federacije.
  • Rukovatelj hladne valjaonice cijevi odgovoran je za kršenje pravila i propisa koji uređuju rad poduzeća.
  • Prilikom premještaja na drugo radno mjesto ili razrješenja s radnog mjesta, Valjak Valjaonice za hladno valjanje cijevi odgovoran je za urednu i pravovremenu predaju radova osobi koja preuzima radno mjesto, a u odsutnosti iste, osobi koja ga zamjenjuje ili izravno svom nadređenom.
  • Valjak u hladnoj valjaonici cijevi odgovoran je za prekršaje počinjene tijekom obavljanja svojih djelatnosti, u granicama utvrđenim važećim upravnim, kaznenim i građanskim zakonodavstvom Ruske Federacije.
  • Valjak u hladnoj valjaonici cijevi odgovoran je za nanošenje materijalne štete - u granicama utvrđenim važećim radnim i građanskim zakonodavstvom Ruske Federacije.
  • Rukovatelj hladne valjaonice cijevi odgovoran je za poštivanje primjenjivih uputa, naredbi i propisa za čuvanje poslovnih tajni i povjerljivih podataka.
  • Valjak u hladnoj valjaonici cijevi odgovoran je za poštivanje internih propisa, sigurnosnih propisa i propisa o zaštiti od požara.
Ovaj opis posla izrađen je u skladu s (ime, broj i datum dokumenta)

Voditelj strukturne

Hladno valjani čelični lim proizveden postupkom hladnog valjanja karakterizira visoka kvaliteta površine i točnost dimenzija. Ova vrsta valjanja preporučuje se za obradu listova male debljine.

1 Hladno valjani lim - GOST i opće informacije

Hladno valjanje se koristi u slučajevima kada je potrebno dobiti tanke (manje od 1 milimetra) i visoko precizne čelične limove i trake, što je nedostižno kod tehnologije toplog valjanja. Također, hladno valjanje osigurava visoku kvalitetu fizikalno-kemijskih svojstava i površinske obrade proizvoda.

Ove prednosti danas određuju aktivnu upotrebu ove vrste valjanih proizvoda od tankog lima u obojenoj i crnoj metalurgiji (oko polovice valjanih proizvoda od tankog lima sada su hladno valjani listovi).

Nedostatak ove sheme je što je mnogo energetski intenzivnija od vrućeg valjanja. To je uzrokovano pojavom otvrdnjavanja (drugim riječima, deformacije) čelika tijekom procesa valjanja, što smanjuje plastične parametre konačnog proizvoda. Da biste ih obnovili, potrebno je dodatno žariti metal. Osim toga, opisana vrsta najma ima tehnologiju sa značajnim brojem različitih faza, čija implementacija zahtijeva korištenje raznolike i tehnički složene opreme.

U obojenoj metalurgiji postupak hladnog valjanja nezaobilazan je za izradu bakrenih traka i traka male debljine. Najčešće se koristi za obradu konstrukcijskih niskougljičnih čelika širine do 2300 mm i debljine ne veće od 2,5 mm, bez kojih moderna automobilska industrija ne može. Hladnim valjanjem proizvode se gotovo sve vrste limova, kao i:

  • konstrukcijski niskolegirani čelici (osobito transformatorski i dinamički električni i nehrđajući čelik) - 45, 40H, 09G2S, 20, 65G, 08kp, 08ps itd.;
  • krovne ploče;
  • jetkani i žareni dekapir (metal za izradu emajliranih proizvoda).

Prema GOST 9045–93, 19904–90 i 16523–97, proizvodi od tankog lima podijeljeni su u različite vrste ovisno o:

  • ravnost: PV – visoka, PO – posebno visoka, PN – normalna, PU – poboljšana;
  • točnost: VT – visoka, AT – povećana, BT – normalna;
  • kvaliteta površine: visoka i posebno visoka, kao i poboljšana završna obrada;
  • vrsta ruba: O – obrubljen, ALI – neobrubljen;
  • vrsta isporuke potrošačima: u rolama iu listovima.

2 Kako se izrađuje hladno valjani lim?

Takvi valjani proizvodi se dobivaju iz (njihova debljina može doseći 6 mm, minimalno 1,8 mm), koji se u kolutima dovode u odjeljak za hladno valjanje. Početni materijal ima okside (kamen) na svojoj površini. Moraju se ukloniti bez greške, jer oksidi smanjuju kvalitetu površine hladno valjanog lima zbog utiskivanja u njega. Kamenac također uzrokuje rano otkazivanje kotrljajućih valjaka. Jasno je da je prva faza tehnološke operacije proizvodnje hladno valjanih proizvoda uklanjanje tog istog kamenca s toplo valjanih limova pomoću jedne od dvije metode:

  • mehanički: bit metode je korištenje peskarenja na površini trake ili provođenje njegove plastične deformacije;
  • kemijski: kamenac se otapa u kiselinama.

U pravilu se sada obje ove metode koriste u kombinaciji. Najprije se mehanička obrada limova (prethodna faza) provodi u jedinicama za istezanje plastike, zatim se kemijska (glavna) obrada provodi u kupkama za dekapiranje koje sadrže klorovodičnu ili sumpornu kiselinu. Jetkanje klorovodičnom kiselinom čini se učinkovitijim. Brže se nosi sa štetnim oksidima, ima veću aktivnost. I kvaliteta metalne površine nakon njegove uporabe puno je bolja. Između ostalog, u kupkama za pranje se potpunije i lakše uklanja s traka, što smanjuje cijenu hladno valjanih limova.

Nakon kiseljenja rolni materijal dovode u kontinuiranu hladnu valjaonicu (s četiri ili pet postolja), koja uključuje:

  • odmotači;
  • škare;
  • motalice;
  • mehanizam za stvaranje petlje;
  • jedinica za sučeono zavarivanje;
  • leteće škare.

Na lančanom transporteru čelični koluti se šalju u uređaj za odmotavanje, gdje se uvlače u vučne valjke. Odatle trake idu na valjke postolja opremljenog kompleksom za kontrolu debljine trake i tlačnom hidromehaničkom instalacijom (hidraulički cilindri, tlačni vijak, mjerač debljine, mjerni uređaj, pumpa, uređaj za regulaciju i kontrolu).

Trake prolaze kroz sva postolja predviđena na mlinu, u kojima se sabijaju prema zadanim parametrima, a zatim šalju u bubanj za namatanje (namatanje na njega se vrši pomoću omota). Nakon toga oprema počinje raditi punim kapacitetom s brzinom kotrljanja od najmanje 25 metara u sekundi (sve prethodne operacije izvode se pri brzinama do 2 m/s, što se naziva brzinom punjenja). Kada u stroju za odmotavanje ne ostanu više od dva zavoja trake, mlin se ponovno prebacuje u način rada brzine punjenja.

Za vraćanje plastičnosti čelika i uklanjanje otvrdnjavanja na hladno valjanim limovima (neizbježno je nakon postupka hladnog deformiranja) provodi se rekristalizacijsko žarenje na temperaturi od oko 700 stupnjeva Celzijusa. Postupak se odvija u pećima za provlačenje (rade kontinuirano) ili u zvonastim pećima.

Zatim se čelik podvrgava kaljenju - maloj (od 0,8 do 1,5 posto) konačnoj kompresiji potrebnoj da se hladno valjanim limovima daju specificirani parametri. Trake debljine 0,3 mm ili više treniraju se u jednom prolazu. Ovu operaciju karakteriziraju sljedeća pozitivna svojstva:

  • povećanje čvrstoće čelika;
  • smanjenje iskrivljenosti i valovitosti metalnih traka;
  • stvaranje visokokvalitetnog površinskog mikroreljefa;
  • smanjenje (neznatno) granice razvlačenja.

Najvažnije je da se nakon kaljenja na površini limova ne pojavljuju linije smicanja (inače će se sigurno pojaviti tijekom procesa štancanja).

3 Mogući nedostaci u proizvodnji limova metodom hladnog valjanja

Nedostaci hladno valjanih limova su različiti, često su svojstveni određenoj vrsti hladno valjanog proizvoda. Zbog činjenice da je debljina takvih limova znatno manja od debljine toplovaljanih limova, najčešće su njihovi nedostaci povezani s valovitošću, uzdužnim i poprečnim varijacijama debljine, iskrivljenjem i nekim drugim čimbenicima uzrokovanim nepoštivanjem točnosti oblicima i parametrima valjanja. Osobito su varijacije u debljini uzrokovane sljedećim razlozima:

  • valjanje bez potrebne napetosti kraja trake;
  • promjena (zbog zagrijavanja) u presjeku valjaka i temperature izratka;
  • heterogena struktura valjaka.

Često postoji takav nedostatak kao kršenje kontinuiteta čelika (pojava filmova, pukotina, rupa, raslojavanja, poderanih rubova). Obično je to zbog niske kvalitete početnog obratka. Također se često bilježe odstupanja u fizičkim i kemijskim parametrima i strukturi metala, koja nastaju zbog kršenja uvjeta toplinske obrade listova.

    kontinuirani mlinovi s brojem postolja 4-5-6.

Mlinovi s više valjaka s jednim postoljem

Ovi mlinovi se koriste za valjanje malih serija limova širokog raspona, posebno od čelika koji se teško deformiraju. Mlinovi se lako postavljaju, valjanje se može izvesti s bilo kojim brojem prolaza. U crnoj metalurgiji najčešće se koriste kvarto i 20-valjni mlin.

Na mlinovima s jednim postoljem koriste se dvije metode valjanja:

Valjanje lima dovesti do kvartovskih kaveza. Početni obradak je toplo valjani dekapirani lim debljine 3-10,5 mm; konačna debljina valjanih limova do 1,5 mm.

Valjanje valjanih traka. Valjanje se vrši u 20 valjaka s promjerom radnih valjaka D p = 3-150 mm, duljina cijevi L b = 60-1700 mm.

Raspon takvih mlinova uključuje tanke trake debljine 0,57-0,60 mm, širine do 1700 mm. Početni obradak je dekapirana toplo valjana traka u kolutu debljine 3-4 mm. Kod valjanja traka debljine 0,002-0,10 mm početni obradak je hladno valjana traka debljine 0,03-1,0 mm, koji je prošao "svijetlo" žarenje.

Okretni mlinovi s jednim postoljem opremljeni su namotateljima na prednjoj i stražnjoj strani. Valjanje se izvodi u više prolaza, premotavanjem trake s jednog namotaja na drugi, uz velike napetosti trake između namotavača i radnog postolja, uz obaveznu upotrebu tehnoloških maziva za smanjenje utjecaja sila trenja na silu valjanja. Na sl. Na slici 33 prikazan je dijagram dvadesetvaljačke hladne valjaonice trake.

Riža. 33. Shema dvadesetvaljačke hladne valjaonice:

1 – radne role; 2 I 3 – srednje i potporne valjke; 4 – mjerač debljine trake; 5 I 7 – zatezni uređaji; 6 - bend; 8 – bubnjevi za namatanje

Mlin ima samo dva radna valjka koji deformiraju traku. Preostali potporni valjci dizajnirani su za smanjenje savijanja radnih valjaka.

Valjaonice za hladno valjanje kontinuirane tanke trake

Kontinuirani mlinovi koriste se za značajne količine proizvodnje relativno uskog raspona traka. Moderni kontinuirani mlinovi sastoje se od 5-6 nepovratnih kvarto stajališta, traka je istovremeno u svim stalcima. U svakom kavezu se izvodi samo jedan prolaz. Kontinuirani mlinovi opremljeni su odmotačem na prednjoj strani i namotačem na stražnjoj strani.

Materijal za valjaonice za kontinuirano hladno valjanje su toplo valjani prethodno dekapirani koluti s podmazanom površinom. Vruće valjana traka u zavojima proizvodi se iz kontinuiranih valjaonica za vruće valjanje široke trake. Debljina valjanog materijala je, ovisno o debljini gotovog proizvoda, 2-6 mm.

Pri hladnom valjanju nastaju veliki pritisci metala na valjke zbog otvrdnjavanja metala pri deformaciji i velikog utjecaja vanjskih sila trenja. Hladno valjanje trake u zavojnicama provodi se sa značajnim naprezanjem trake između postolja i između posljednjeg postolja i motalice uz obaveznu upotrebu tehnoloških maziva. Napetost trake omogućuje značajno smanjenje pritiska metala na valjke, što omogućuje namotavanje trake uz velika smanjenja za svaki prolaz i potiče čvrsto namatanje trake na namotavač i njen stabilan položaj između valjaka; traka se ne pomiče duž roll barrel. Korištenje tehnoloških maziva dovodi do smanjenja utjecaja sila trenja i smanjenja pritiska metala na valjke.

Trake debljine 0,2-3,5 valjaju se na kontinuiranim mlinovima s 5 postolja. mm, na 6 kaveza debljine 0,18-1,0 mm. Širina valjanih traka na ovim mlinovima je do 1200 mm.

Na kontinuiranim mlinovima koriste se dvije metode valjanja:

Roll motanje traka. Svaka rolada se zarola posebno.

Beskonačno valjanje trake u zavojnicama. Susjedni valjci su sučeono zavareni prije valjanja.

Sheme kontinuiranog valjanja zavojnica i beskonačnih valjaonica prikazane su na sl. 34.

Riža. 34. Sheme kontinuiranih mlinova sa zavojnicama ( A) I

beskonačno ( b) kotrljanje:

1 – odmotači; 2 – radna postolja; 3 – motalice; 4 - škare; 5 – stroj za sučeono zavarivanje; 6 – uređaj za formiranje petlje; 7 – leteće škare

Kod motanja zavojnica (Sl. 34, A) dekapirani toplo valjani koluti iz skladišta se dizalicom dovode na transporter ispred hladne valjaonice, odakle se jedan po jedan dovode do razmotavača. Zatim se poluga s elektromagnetom spušta, magnet privlači kraj role, podiže ga i ubacuje u dovodne valjke. Ovi valjci uvode traku dalje u ulaznu vodilicu, koja je steže i umeće u role prvog postolja.

Proces valjanja počinje pri maloj brzini punjenja od 0,5-1,0 m/S. Traka se dovodi u prvo postolje, prolazi kroz valjke svih postolja i usmjerava na bubanj za namatanje. Kada se na bubnju za namatanje formiraju 2-3 zavoja valjka, mlin se ubrzava na radnu brzinu od 30-40 m/S. Prilikom prolaska kroz valjke na stražnjem kraju trake, brzina se ponovno smanjuje. Budući da se veći dio trake valja promjenjivom brzinom, to dovodi do promjene uvjeta valjanja, sile valjanja, elastične deformacije postolja, te u konačnici do promjene debljine trake po njezinoj duljini.

Značajno poboljšanje kvalitete trake postiže se u beskonačnim valjaonicama (Sl. 34, b), na koji su krajevi zavojnica pripremljeni za valjanje zavareni u toku ispred mlina. Kao rezultat toga, operacije punjenja prednjeg kraja su smanjene, brzina valjanja se smanjuje samo kada zavareni spojevi prolaze kroz valjke, a sukladno tome povećava se produktivnost i smanjuje koeficijent potrošnje metala. Kontinuitet procesa u trenutku zavarivanja krajeva susjednih valjaka koji zahtijevaju zaustavljanje traka osiguran je prisutnošću spremišta petlje 6 . Kada završi proces zavarivanja u zavojnicu, ponovno se stvara petlja nakupljanja trake; nakon izlaska iz posljednjeg postolja, traka se reže letećim škarama 7 a namotava se na motalice 3 .

Državna inženjerska akademija Donbasa

Odjel –

Automatizirani metalurški strojevi i oprema

OBJAŠNJENJE

za nastavni rad u disciplini

"Tehnološke linije i kompleksi metalurških pogona"

Završeno

student grupe MO-03-2 A.S. Seledcov

Voditeljica rada: E.P. Gribkov

Kramatorsk


Esej

Obračun i objašnjenje sadrži stranice, 2 tablice, 3 izvora, 3 slike.

Glavni cilj ovog kolegija je izbor hladnog valjaonice, valjaonice i razvoj tehnološkog procesa za proizvodnju limova širine 1400 mm i debljine 0,35 mm od čelika 08kp kapaciteta 800 tisuća tona godišnje. .

Tijekom rada razmatrane su hladne valjaonice različitih izvedbi i kapaciteta (reverzibilne i kontinuirane).

Za proizvodnju navedenih valjanih proizvoda odabran je kontinuirani mlin 2030 Novolipetske tvornice željeza i čelika. Opis njegove opreme također je dan u pojašnjenju.

Grafički dio nastavnog rada sadrži plan rasporeda opreme kontinuirane mlinske radionice i rasporede opterećenja postolja valjaonice.

radna produktivnost hladnog valjanja čelika

VALJAČKA. JEDINICA ZA KONTINUIRANO JEDVANJE. KAVEZ MJENJAČA. KOMPRESIJA. SILA KOTRLJANJA. SNAGA KOTRLJANJA. LETEĆE ŠKARE. ČEKRK. DRUŠTVO DEFORMACIJE. VALJAK.

Uvod

1 Valjaonice za hladno valjanje

1.2 Kontinuirani mlin 1700 Mariupolske metalurške tvornice nazvan po. Iljič

2 Kontinuirani mlin 2030 Novolipetske tvornice željeza i čelika

3 Proračun energetskih i energetskih parametara hladnog valjanja. Softver

4 Određivanje tehnoloških režima za valjanje lima 0,35×1400

5 Proračun produktivnosti mlina

Zaključak

Popis poveznica

Dodatak A - Grafikoni raspodjele parametara kotrljanja po prolazima

Dodatak B – Program za proračun energetskih i energetskih parametara procesa valjanja


Uvod

Većina proizvedenog čelika prolazi kroz valjaonice, a samo mala količina kroz ljevaonice i kovačnice. Stoga se velika pažnja posvećuje razvoju valjarske proizvodnje.

Kolegij “Tehnološke linije i kompleksi metalurških pogona” posebna je disciplina koja razvija stručna znanja studenata iz područja teorije i tehnologije kontinuiranih metalurških linija i jedinica.

Kao rezultat izrade kolegija potrebno je ispuniti sljedeće dijelove:

Razviti i opisati tehnološke procese u cjelini za pogone (jedinice) i za pojedine operacije uz razradu pitanja kontinuiteta tehnologije;

Napraviti izbor prema zadanoj produktivnosti i dimenzijama poprečnog presjeka valjanih limova u hladnoj valjaonici iz postojećih dizajna;

Izračunati raspodjelu redukcija duž prolaza u postolju valjaonice;

Izvršiti proračune sila valjanja u svakom postolju valjaonice i snage elektromotornih pogona;

Odrediti godišnju produktivnost mlina;

Automatizirati tehnološke načine kompresije.

Tijekom rada na kolegiju učvršćuju se i proširuju znanja stečena izučavanjem kolegija TLKMC, pojavljuju se vještine u izboru proizvodne opreme, proračunima tehnoloških načina redukcije i energetskih parametara valjanja te korištenju elektroničkih računala u proračunima.

1 Valjaonice za hladno valjanje

Hladnim valjanjem dobivaju se trake, limovi i trake najmanje debljine i širine do 4600...5000 mm.

Glavni parametri širokopojasnih mlinova su duljina bačve radnog postolja (kod kontinuiranih mlinova zadnjeg postolja).

Za proizvodnju hladno valjanih čeličnih limova koriste se reverzibilni mlinovi s jednim postoljem i sekvencijalni mlinovi s više postolja.

Prema zadatku, najprikladnija su 3 kampa:

1.1 Kontinuirani mlin 2500 tvornice željeza i čelika Magnitogorsk

Radionica je puštena u rad 1968. godine. Mlinska oprema je smještena u sedam polja (slika 1).

Slika 1. Dijagram glavne tehnološke opreme mlina 2500 Magnitogorske tvornice željeza i čelika:

I - raspon skladišta toplovaljanih kotura, II - raspon NTA, III - raspon mlina, IV - raspon zvonaste peći; 1 - prijenosni transporter za vruće valjane zavojnice, 2 - mostne dizalice, 3 - jedinice za kontinuirano dekapiranje, 4 - jedinica za poprečno rezanje toplovaljanih zavojnica, 5 - radna linija mlina, 6 - mlin za kaljenje kože, 7 - mlin za kaljenje kože 1700 , 8 i 9 - uzdužne jedinice i poprečno rezanje, 10 - zvonaste peći.

Mlin je dizajniran za hladno valjanje traka poprečnog presjeka (0,6-2,5) x (1250-2350) mm u  30 valjaka s unutarnjim promjerom od 800 mm, vanjskim promjerom od  1950 mm od čelika 08Yu, 08kp , 08ps (GOST 9045 -80), čelici 08 - 25 svih stupnjeva deoksidacije s kemijski sastav prema GOST 1050-74 i St0 - St3 kipuće, polumirno i mirno (GOST 380-71).

1.2 Kontinuirani mlin 1700 Mariupolske metalurške tvornice nazvan po. Iljič

Prva faza hladne valjaonice puštena je u rad 1963. godine, oprema mlina smještena je u 12 polja (slika 2).

Slika 2. Raspored glavne tehnološke opreme hladnog valjaonice 1700 Mariupolske metalurške tvornice nazvane po. Iljič:

I - skladište toplovaljanih kotura, II - mlinsko polje, III - strojarnica, IV - plinsko peći, V - skladište gotovih proizvoda; 1, 3, 8, 10, 12, 13, 19, 20, 22, 24, 26, 28 - mostne dizalice, 2 - jedinica za poprečno rezanje, 4 - prijenosni transporteri s nagibima, c5 - jedinice za pakiranje snopova limova, 6 - škare, 7 - jedinice za kontinuirano dekapiranje (CTA), 9 - kombinirana jedinica za rezanje, 11 - giljotinske škare, 14 - transporter za ubacivanje valjaka u mlin, 15 - odmotač, 16 - radna linija mlinova, 17 - namotač, 18 - odvodni transporter, 21 - zvonaste peći s jednim preklopom, 23 - stolovi za paletiranje, 25 - vage, 27 - jedinice za kaljenje, 29 - kavez za kaljenje, 30 - jedinica rezanje, 31 - jedinice za pakiranje u rolama, 32 - dvoslojne zvonaste peći, 33 - preša za baliranje


Mlin je namijenjen za hladno valjanje traka poprečnog presjeka (0,4-2,0) x (700-1500) mm u valjcima od ugljičnih čelika uobičajene kvalitete (kipuće, mirno, polumirno): St1, St2, St3 , St4, St5; ugljični visokokvalitetni strukturni: 08kp, 08ps, 10kp, 10ps, 10, 15kp, 15ps, 15, 20kp, 20ps, 20, 25, 30, 35, 40, 45; vječni 08Yu, 08Fkp; elektrotehnički čelik.

Kipući i meki čelici isporučuju se u skladu s GOST: 16523-70, 9045-70, 3560-73, 17715-72, 14918-69, 19851-74 i Tehničke specifikacije s kemijskim sastavom u skladu s GOST 380-71 i 1050-74. Električni čelik isporučuje se u skladu s GOST 210142-75. [2]

2 Kontinuirani mlin 2030 Novolipetske tvornice željeza i čelika

Od razmatranih mlinova najprikladniji je kontinuirani mlin 2030

Kontinuirana hladna valjaonica s pet postolja 2030 dizajnirana je za valjanje traka debljine 0,35-2,0 mm u beskonačnom načinu rada i 0,35-3,5 mm u namotanom obliku od ugljičnih i konstrukcijskih čelika. U mlinu se nalaze: skladište toplovaljanih kolutova, odjel za dekapiranje, doradni prostor za toplo valjane proizvode, toplinski odjel i prostori za doradu hladno valjanih limova i prevlaka (slika 3).

Slika 3. Dijagram glavne tehnološke opreme hladne valjaonice 2030 Novolipetske tvornice željeza i čelika:

1 - kampovi za obuku 2030; 2 - mlinska linija 2030; 3 - jedinica za rezanje trake; 4 - giljotinske škare; 5 - vage; 6 - mostne dizalice; 7 - prijenosna kolica; 8 - jedinice za kontinuirano jetkanje.

Priprema metala za valjanje

Obradak za valjanje su toplo valjane dekapirane trake u kolutima koje dolaze iz tople valjaonice 2000. Debljina trake 1,8-6,0 mm, širina 900-1850 mm.

Radionica ima dvije jedinice za kontinuirano dekapiranje za skidanje kamenca s površine toplovaljanih traka mehaničkim krhkošću i kemijskim otapanjem u otopinama klorovodične kiseline. ugljični čelik, zavrnuo.

Glavne dimenzije jedinice: širina 12 m, visina 10,95 m, duljina 323 m, dubina 9,6 m. Svaka jedinica uključuje: odmotač rola, stroj za sučeono zavarivanje, spremnik, kupke za luženje, neutraliziranje, pranje i čišćenje traka , jedinica za sušenje, kao i jedinica za regeneraciju otopine.

Vruće valjani koluti se dovode mostnom dizalicom u okomitom položaju do transportnog uređaja, okreću u vodoravni položaj i dopremaju do prihvatnog dijela odmotača.

Uređaj za transport kotura uključuje: pločasti transporter dužine 49,2 m sa pokretnim gredama za 14 rola, širinom, nagibnikom nosivosti 440 kN, pokretnom trakom za tri role, strojem za skidanje trake, utovarnim lančanim transporterom. za pet rola ukupne dužine 19,4 m (transportna brzina 9 m/min), hidrauličku instalaciju za opskrbu transportnih uređaja rola hidrauličkim uljem tlaka 14 MPa.

Ulazni dio je dizajniran za odmotavanje rola, obrezivanje prednjih i stražnjih krajeva, izrezivanje nedostataka, sučeono zavarivanje traka za dobivanje kontinuirane trake prije jetkanja. Utovarna kolica imaju pogon podizanja od dva hidraulička cilindra 280/160 i 1200 mm, te pokretni pogon od DC motora od 12 kW.

Konzolni četverostupanjski odmotač dizajniran je za postavljanje role, centriranje duž osi linije jetkanja i odmotavanje trake odozgo. Jedinica za savijanje prednjeg kraja, povlačenje i ravnanje koristi se za dovođenje prednjeg kraja trake od uređaja za odmotavanje do giljotinskih škara, ravnanje trake i, nakon rezanja, dovođenje do stroja za zavarivanje. Debljina reza metala na škarama je 6,0 mm, širina 1950 mm, maksimalna sila rezanja 625 MN, hod pomičnog noža 100 mm.

Tip aparata za sučeono zavarivanje SBS 80/1600/19N sa transformatorom za zavarivanje snage 1,6 MW, sile prevrtanja 780 kN pri tlaku od 10 MPa. Maksimalna širina zavarene trake je 1,9 m.

Set zateznih valjaka koristi se za odmatanje trake od odmotača nakon zavarivanja i za stvaranje napetosti u traci u uređaju za ušivanje (četiri valjka promjera 1,3 m, duljina cijevi 2,1 m, tri valjka promjera 254 mm, duljina 600 m). Valjci su obloženi poliuretanom.

Uređaj ulazne petlje dizajniran je za stvaranje rezerve trake, osiguravajući kontinuirani rad jedinice pri prelasku s jednog odmotača na drugi, kao i pripremu, zavarivanje krajeva traka i obradu zavarenog šava. Horizontalne petlje (6 grana) nalaze se ispod kupki za kiseljenje. Donji dio petlje podupiru valjkasti transporteri, a gornji dio kolica i valjci rotirajućih uređaja. Postoje tri kolica s petljom i valjci za vođenje. Rezerva trake 720 mm, brzina kolica 130 m/min, napetost koju stvaraju petljasti pogoni kolica 45,8-84,0 KN. Uređaj s petljom pokreću dva motora snage 0-530/530 kW, brzine 0-750/775 o/min.

Pomoćno vitlo služi za provlačenje trake i spajanje krajeva u slučaju loma. Stroj za izravnavanje istezanja je dizajniran za prethodno mehaničko uklanjanje kamenca s trake i stvaranje potrebne ravnosti. Broj valjaka - četiri, promjer 1,3 m, duljina cijevi 2,1 m, tvrdoća 15 mm poliuretanskog premaza HSh 95±3 jedinice. Broj radnih rolni je tri, maksimalni promjer 76 mm, minimalni 67 mm. U jednoj kaseti duž osi I nalazi se 12 potpornih valjaka najvećeg promjera 134,5 mm, najmanjeg promjera 125,5 mm i širine 120 mm; duž osi II nalazi se 11 valjaka širine 120 mm i dva s širine 30 mm. Tijekom rada jedinica valjka za povlačenje i izravnavanje, stroja za zavarivanje i stroja za ravnanje zatezanjem, kamenac, prašina i metalne čestice usisavaju se protokom zraka kroz vrećaste filtre i pomoću puža dovode u kutije postavljene u blizini.

Kiselinska kupka sastoji se od pet sekcija ukupne dužine 133,275 m, širine 2,5 m i dubine 0,9 m. S vanjske strane kade nalaze se ukrućenja od profilnog čelika, s unutarnje strane 4 mm. sloj ebonita, zidovi su obloženi kiselootpornom opekom i topljenim bazaltnim pločama. Između dijelova kupelji ugrađeni su granitni blokovi i gumirani valjci za istiskivanje otopine za dekapiranje promjera 345 mm i duljine bačve 2,3 m. Podizanje i pritiskanje valjaka je iz 12 pneumatskih cilindara. Za jetkanje metala koristi se tehnička sintetska 32% solna kiselina. Sastav otopine za jetkanje je 200 g/l ukupne kiseline. Količina cirkulirajuće otopine je 250 m3.

Maksimalna brzina trake, m/min: u ulaznom dijelu 780, u dijelu za dekapiranje 360, au izlaznom dijelu 500. Brzina punjenja 60 m/min. Kod jetkanja 25-tonske role trake presjeka 2,3 x 1350 mm prosječna produktivnost jedinice za jetkanje je 360 ​​t/h.

Jedinica za kontinuirano dekapiranje br. 2 je po sastavu i karakteristikama opreme slična jedinici za kontinuirano dekapiranje br. 1. Dodatno uključuje dio za pasivizaciju dužine 5,0 m za nanošenje otopine koja štiti metal od korozije.

Sastav otopine za pasivizaciju, kg/m 3: 42 soda (NaCO 3), 42 trinatrijev fosfat (Na 3 P0 4), 42 boraks (Na 2 S 2 O 3).

Na izlaznoj strani kupke za kiseljenje nalazi se dvostruki set kontrolnih valjaka za cijeđenje.

Kupaonica za pranje izvedena je kao peterostupanjska kaskadna ispiraonica i sastoji se od pet sekcija ukupne dužine 23,7 m. Set valjaka za cijeđenje iza kupelji sličan je valjcima za cijeđenje iza kupke za salamurenje.

Izlazni dio jedinice za kiseljenje opremljen je s dva zatezni valjci promjera 1300 mm, duljine cijevi 2100 mm i dva pritisna valjka promjera 254 mm i duljine cijevi 800 mm. Uređaj petlje na izlazu je namijenjen za formiranje rezerve trake (450 m). Horizontalne petlje (četiri grane) nalaze se ispod kupki za kiseljenje. Donji dio petlje podupiru valjkasti transporteri, a gornji dio podupiru kolica i valjci rotirajućih uređaja. Postoje dva zatezna kolica. Napetost koju stvaraju pogoni kolica s petljom je 45-68 kN.

Set zateznih valjaka br. 3 dizajniran je za stvaranje napetosti trake pri brzinama< 60 м/мин.

Bočni rubovi urezane trake režu se pomoću diskastih škara. Jedinica je opremljena s dvije disk škare, dok jedna radi, druga se podešava, što smanjuje vrijeme zamjene i okretanja noževa. Promjer noža prije brušenja je 400 mm, nakon 360 mm, debljina noža prije brušenja je 40 mm, nakon 20 mm. U instalaciji su četiri noža. Maksimalna širina rezanog ruba s jedne strane je 35 mm, minimalna je 10 mm. Škare su izrađene u obliku ležećih, tj. s nepogonskim osovinama noževa. Jedinica sadrži dvije škare za drobljenje rubova. Za zatezanje trake na 10,8-108 kN, ispred namotavača postavljaju se zatezni i pritisni valjci.

Stroj za podmazivanje namijenjen je za podmazivanje trake antikorozivnim zaštitnim uljem ili emulzijom iz 12 mlaznica za raspršivanje, koja se nanosi izravno ili kroz filc valjak, ovisno o brzini i širini. Višak ulja se istiskuje pomoću para gumiranih valjaka promjera 200 mm i duljine cijevi 2,1 m.

Tehničke karakteristike mehaničkih škara za poprečno rezanje zavara, rezanje uzoraka i uređaja za čišćenje iz njih slične su škarama za poprečno rezanje ulaznog dijela.

Nakon rezanja, traka se pomoću kompleta otklonskih valjaka br. 1 i br. 2 dovodi u bubanj plutajućeg tipa za namotavanje s elektrohidrauličkim servo sustavom. Namotače pokreće motor od 0-810/810 kW (10-450/1350 o/min). Najveća dopuštena težina koluta je 45 tona, napetost trake je 105 kN.

Od bubnja za namotavanje, valjci se skidačem prenose na grbavi lančani transporter, koji se sastoji od pokretnih kolica i uklonjive vilice, te transportnim uređajem do skladišta dekapiranih valjaka. Transportni uređaj sastoji se od dvolančanog dvolančanog transportera od 40 m za 11 rola, oblikovane hodne grede za tri role, grbaste hodne grede od 14 m za četiri role i dvolančanog transportera od 185 m za 26 rola. . Brzina transporta 9-12,5 m/min.

U skladištu se role označavaju, vezuju s jednom ili dvije metalne trake i važu na vagi od 50 tona s fotoelektričnim sondirajućim uređajem i uređajem za daljinski ispis. Linija kontinuiranog jetkanja je automatizirana. Kao rezultat automatizacije, pomoću CFM-a, upravljaju se mehanizmi ulaznog, središnjeg i izlaznog dijela jedinice, redoslijed operacija transporta traka, odabir i kontrola tehnološkog načina obrade trake, praćenje materijala od trenutka kada se valjak dovodi do odmotača i prije njegovog označavanja uz prijenos podataka u CFM mlina putem strojne komunikacije. [ 1 ]

3 Proračun energetskih i energetskih parametara hladnog valjanja. Softver

Optimizacija tehnoloških načina redukcije tijekom hladnog valjanja traka, listova i traka jedan je od najvažnijih čimbenika koji osiguravaju povećanje tehničkih i ekonomskih pokazatelja proizvodnog procesa valjanja u cjelini. Istodobno, važnost optimalnih tehnoloških redukcijskih načina i odgovarajućih energetsko-energetskih parametara procesa valjanja nužna je sa stajališta povećanja znanstvene valjanosti projektnih rješenja koja se koriste kako u stvaranju novih tako iu modernizaciji postojeće valjaonice.

Matematički modeli procesa hladnog valjanja, organizirani tako da zadovolje kriterije punog opterećenja strojarske opreme, izravno su korišteni kao ciljne funkcije pri optimizaciji tehnoloških režima redukcije.

Softver za rješavanje optimizacijskog problema implementiran je na temelju algoritamske metode ciljanog izbora opcija. Analitički opis ove metode može se prikazati kao:

gdje je veličina apsolutne kompresije trake u i-tom prolazu;

Serijski broj sljedećeg ciklusa iterativnog postupka rješavanja;

Korak promjene veličine apsolutne kompresije, čija je kvantitativna procjena uzeta kao varijabla ovisno o stupnju primjene međurezultata na izvorni;

Zadane vrijednosti parametara , , izravno vezanih uz usvojeni kriterij optimalnosti;

Uzimajući u obzir navedeno i temeljeno na logici funkcionalnih veza između apsolutne redukcijske vrijednosti i energetsko-snažnih parametara procesa toplog valjanja, rješenje problema optimizacije pod uvjetom punog opterećenja strojarske opreme može se prikazati u oblik uzastopnih korak-po-korak povećanja:

u slučaju istovremenog ispunjenja svakog od uvjeta: , , .

Ako barem jedan od ovih uvjeta nije ispunjen, mijenjamo vrijednost prirasta koraka:

gdje je početna debljina lima u određenom prolazu.

Tako se može odrediti apsolutno smanjenje koje odgovara uvjetu osiguranja najvećeg dopuštenog opterećenja i, kao posljedica toga, uvjetu postizanja maksimalne produktivnosti strojne opreme pojedinih valjaonica.[4]


4 Određivanje tehnoloških režima za valjanje lima 0,35×1400

Za izradu lima 0,35 × 1400 (materijal - čelik 08kp) odabiremo traku debljine 1,8 mm, širine 1400 mm i duljine 1500 mm.

Odredimo parametre energije i snage valjanja u postolju za grubu obradu. Izračun ćemo izvršiti pomoću inženjerskih metoda.

Početna debljina valjaka h 0 = 1,319 mm, apsolutna kompresija ∆h = 0,939 mm, širina valjanja 1400 mm, radijus valjka R = 300 mm, brzina valjanja 43,8 m/s.

regresijski koeficijenti;

Dvostruka čvrstoća na smicanje: MPa.

Jer nema prednjih i stražnjih napetosti, tada je ξ 0 =ξ 1 =1

d=2f l / Dh= 2∙0,09∙4,54/0,069=11,84

p SR =n s 2K C =0,043∙610=26,72 MPa

N = M w = M V / R=85,3∙43,8/0,3=0,932 kW

Uz odabrani način valjanja, energetsko-snažni parametri u postolju ne prelaze granične vrijednosti.

Daljnji izračuni se provode na računalu. Rezultati proračuna prikazani su u tablici 4.1.


Tablica 4.1 – Rezultati proračuna energetsko-snažnih parametara.

Broj propusnice
1 1.8 1.8 1.319 0.267 463 9.99 138.8 1.11 2
2 1.8 1.319 1.125 0.147 610 9.98 85.3 0.932 2.73
3 1.8 1.125 0.993 0.117 657 9.99 70.1 0.897 3.2
4 1.8 0.993 0.894 0.100 687 9.98 60.5 0.877 3.62
5 1.8 0.894 0.815 0.088 707 9.98 53.7 0.865 4.03

Tablica 4.2 – Rezultati proračuna energetsko-snažnih parametara.

Broj propusnice
1 0.81 0.815 0.558 0.315 489 11.98 136.7 1.094 2
2 0.81 0.558 0.470 0.128 642 11.97 76 0.888 2.92
3 0.81 0.470 0.413 0.121 682 11.94 60.1 0.833 3.47
4 0.81 0.413 0.372 0.1 706 11.91 50.5 0.797 3.95
5 0.81 0.372 0.350 0.058 716 9.94 29.2 0.513 4.38

Parametri energije i snage ne prelaze dopuštene vrijednosti u kavezima. Prema tome, ovaj način opterećenja mlina je najoptimalniji i najracionalniji. [ 4 ]


5 Proračun produktivnosti mlina

Satna produktivnost mlina:

gdje je ritam kotrljanja,

Ubrzanje i usporavanje ingota,

brzina u zadnjem zastoju,

brzina sjemena,

izvorna duljina ingota,

početna debljina ingota,

konačna debljina ingota,

konačna propusnost,

– masa pribora.

Ritam kotrljanja T određen je formulom:

,

gdje je t m vrijeme valjanja stroja u i-tom prolazu;

t p – vrijeme pauze, t p =14 s;

Zamijenimo vrijednost:

Odredimo godišnju produktivnost:

,

gdje je T av =7100 prosječan broj radnih sati mlina godišnje;

K g =0,85 – koeficijent razvlačenja odgovarajućih valjanih proizvoda.

Na temelju izračunate godišnje produktivnosti može se zaključiti da će mlin osigurati zadanu produktivnost.

Da bi se postigla visoka kvaliteta rada pri valjanju tankih limova, potrebno je osigurati kontrolu kvalitete, počevši od taljenja čelika do završnih operacija nakon hladnog valjanja.

Glavni problemi su povećanje iskorištenja odgovarajućih valjanih proizvoda, što se može postići korištenjem niza tehnoloških operacija: smanjenjem uzdužne i poprečne varijacije debljine i nepravilnosti lima (izvijanje, polumjesec, valovitost), korištenjem aktivnih sustava kontrole redukcije, sustavi kontrole profila, uporaba pravi auto itd.


Zaključak

Tijekom nastavnog rada razmatrana je različita oprema za hladno valjanje limova. Istovremeno, najracionalniji način za proizvodnju listova 0,35 × 1400 je korištenje Continuous Mill 2030.

Provedena je automatizirana optimizacija tehnoloških načina kompresije, a također su izračunati energetsko-snažni parametri. Na temelju rezultata ovih proračuna može se zaključiti da je mlin optimalno opterećen. Ovo je posljedica pravi izbor načini kompresije.

Proračun produktivnosti mlina pokazuje da odabrani način rada mlina osigurava zadanu produktivnost od 0,8 milijuna tona/god.

Popis poveznica

1. “Suvremeni razvoj valjaonica.” Tselikov A.I., Zyuzin V.I. – M.: Metalurgija. 1972. – 399 str.

2. “Mehanička oprema valjaonica crne i obojene metalurgije.” Korolev A.A. – M.: Metalurgija. 1976. – 543 str.

3. Strojevi i jedinice metalurških postrojenja. U 3 sveska. T.3. Strojevi i jedinice za proizvodnju i doradu valjanih proizvoda. Udžbenik za sveučilišta / Tselikov A.I., Polukhin P.I., Grebennik V.M. i dr. 2. izdanje, revidirano. i dodatni – M.: Metalurgija, 1988. – 680 str.

4. Bulatov S.I. Metode algoritmizacije procesa proizvodnje valjanja. - M.: Metalurgija, 1979. - 192 str. (Ser. "Automatizacija i metalurgija").

5. Vasilev Ya.D. Proizvodnja čeličnih traka i limova: Obrazovni metalurg, sveučilišta i fakulteti. - Kijev: Vishcha. škola, 1976. - 191 str.

6. Vishnevskaya T.A., Libert V.F., Popov D.I. Povećanje učinkovitosti limova. - M.: Metalurgija, 1981. - 75 str.

7. Diomidov V.V., Litovchenko N.V. Tehnologija valjanja: Udžbenik. priručnik za sveučilišta. - M.: Metalurgija, 1979. -488 str.

10.Zaitsev B.S. Osnove tehnološkog projektiranja valjaonica: Udžbenik. za sveučilišta. - M.: Metalurgija, 1987. - 336 str.

11. Konovalov S., Ostapenko A.L., Ponomarev V.I. Proračun parametara valjanja lima: Priručnik. - M.: Metalurgija, 1986. -429 str.

12. Konovalov SV. itd. Imenik za iznajmljivanje. - M.: Metalurgija. 1977. - 311 str.

13. Kontrolirano kotrljanje / V.I. Pogorzhelsky, D.A. Litvinenko. Yu. I. Matrosov, A. V. Ivanitsky. - M.: Metalurgija, 1979. - 183 str.

15. Korolev L. A. Dizajn i proračun strojeva i mehanizama valjaonica: Udžbenik. priručnik za sveučilišta. - 2. izdanje, revidirano. i dodatni -M .: Metalurgija, 1985. - 376 str.

16. Valjaonice trake i oprema za podešavanje: Katalog. -M .: TsNIITEItyazhmash, 1980. - 81 str.

17. Litovchenko N.V. Valjaonice i tehnologija valjanja čeličnog lima. - M.: Metalurgija, 1979. - 271 str.

18. Mazur V.D., Dobronravov A.I., Chernov P.I. Sprječavanje defekata na limu. - Kijev: Tekhn1ka, 1986. - 141 str.


– Program za proračun energetskih i energetskih parametara procesa valjanja

"Program za izračunavanje načina kompresije na NSHP

"Tečaj TLKMC

"INPUT "Broj postolja u kontinuiranoj grupi mlina"; N

"ULAZ "a0="; a0: ULAZ "a1="; a1: ULAZ "a2="; a2: ULAZ "a3="; a3

"INPUT "Početna debljina metala u žarenom stanju"; Hh0

"INPUT "Početna debljina metala prije preskakanja"; h0

"INPUT "Dopuštena vrijednost sile kotrljanja.....(MN) [P]="; Pd: Pd = Pd * 1000000!

"INPUT "Dopuštena vrijednost momenta kotrljanja (kNm) [M]="; Md: Md = Md * 1000000!

"INPUT "Dopuštena vrijednost snage kotrljanja (MW) [N]="; Nd: Nd = Nd * 1000000!

OTVORI "cold.txt" ZA IZLAZ KAO 1

a0 = 240: a1 = 1130,6: a2 = -1138,9: a3 = 555,6

S0 = .1: S1 = .1

ISPIŠITE "REZULTATE IZRAČUNA KOMPRESIJA NA KONTINUALNOM KRIŽNOM GLODU."

ISPIS" ─────┬── ────┬─────┐"

ISPIS "│i │ H0 │ h0 │ h1 │ e │K2c │ P │ M │ N │ V │ "

ISPIS "││ mm │ mm │ mm ││MPa │ MN │ kNm │ MW │ m/s │ "

ISPIS" ─────┼── ────┼─────┤"

ISPIS #1, "REZULTATI IZRAČUNA KOMPRESIJA NA KONTINUALNOM KRIŽNOM MLINU."

ISPIS #1, "┌──┬────┬─────┬─────┬─────┬────┬──────┬ ─────── ┬──────┬──────┐"

ISPIS #1, "│i │ H0 │ h0 │ h1 │ e │K2c │ P │ M │ N │ V │ "

ISPIS #1, "││ mm │ mm │ mm ││MPa │ MN │ kNm │ MW │ m/s │ "

ISPIS #1, "├──┼────┼─────┼─────┼─────┼────┼──────┼ ─────── ┼──────┼─────┤"

AKO h1 > h0 ONDA UNESITE "h0>h1"; asd$

e0 = (Hh0 - h0) / Hh0

x1 = a0 + a1 * e0 + a2 * e0^2 + a3 * e0^3

x2 = 2 / 3 * (a1 + 2 * a2 * e0 + 3 * a3 * e0^2) * e

x3 = 8 / 15 * (1 - e0)^2 * (a2 + 3 * a3 * e0) * e^2

x4 = 16 / 35 * (1 - e0)^3 * a3 * e^3

K2c = 1,15 * (x1 + x2 + x3 + x4)

ksi0 = 1 - S0: ksi1 = 1 - S1

delta = 2 * f * L / dh: AKO je delta = 2 ONDA delta = 2,1

Hn = (ksi0 / ksi1 * h0 ^ (delta - 1) * h1 ^ (delta + 1)) ^ (1 / 2 / delta)

AKO je Hn = 0 ILI h1 = 0 ONDA UNESITE "h=0"; oglasi$

y1 = (h0 / Hn) ^ (delta - 2) - 1

y1 = y1 * ksi0 * h0 / (delta - 2)

y2 = (Hn / h1) ^ (delta + 2) - 1

y2 = y2 * ksi1 * h1 / (delta + 2)

nG = (y1 + y2) / dh

x2 = 8 * Pcp * R * 2 * (1 - .3^2) / 3,14 / 210000!

Lc = SQR(R * dh + x2^2) + x2

dL = ABS (Lc - L) / L * 100

PETLJA DO dL > 5

M = 2 * K2c * (y1 - y2) * R * f / dh * b * L

AKO je P > Pd ILI M > Md ILI Nw > Nd ONDA h1 = h1 + .001: IDITE NA 10

ISPIS KORIŠTENJEM "│##│#.##│#.###│#.###│#.###│####│###.##│####.#│# #.###│##.##│"; ja; Hh0; h0; h1; e; K2c; P/1000000!; M/1000000; Nw/1000000; V

ISPIS #1 KORIŠĆENJEM "│##│#.##│#.###│#.###│#.###│####│###.##│####. #│##.###│##.##│"; ja; Hh0; h0; h1; e; K2c; P/1000000!; M/1000000; Nw/1000000; V

V = V * h0 / h1: h0 = h1

ISPIS" ─────┴── ────┴─────┘"

ISPIS #1, "└──┴────┴─────┴─────┴─────┴────┴──────┴ ─────── ┴──────┴─────┘"