Proračun uvjeta rezanja za operaciju 005.
Za veličinu 35.5 -0,75 mm.
Grubo glodanje.
Prema tablici 2 [str. 115; 5] odredit ćemo kvalitetu brzoreznog čelika za obradu konstrukcijskog ugljičnog čelika: P9.
Posmak po zubu s z - odaberite iz tablice 34 [str. 283; 5]:
s z = 0,15 mm/zub
Dubina glodanja bit će t= 1 mm.
Širina glodanja B = 48mm.
u tablici [stranica 286; 5], a vijek trajanja T u tablici. 40 [str. 290; 5].
Cv = 41; q = 0,25; x = 0,1; y = 0,4; u = 0,15; p = 0; m = 0,2; T = 180 min.
Uzimajući u obzir brzinu vrtnje stroja n=100 o/min.
Odredite minutni feed:
Cp = 82,5; x = 0,95; y = 0,8; u = 1,1; q = 1,1; w = 0.
Zakretni moment vretena:
N∙m.
vertikalno glodanje 6P12 snage 7,5 kW, dimenzija stola 750x320mm, klase točnosti H, raspona vrtnje vretena 31,5-1600 o/min.
Proračun uvjeta rezanja za operaciju 010.
Za veličinu 26 +0,21 mm.
Upuštanje.
Rezni alat za upuštanje rupa određuje se prema tablici 103 [str. 271; 5]. Dimenzije ćemo unijeti u tablicu.
Upuštač 2320-2596 h8 GOST 12489-71
Brzina rezanja pri upuštanju jednaka je:
m/min
Feed s - odaberite iz tablice 26 [str. 277; 5]:
s = 0,8 mm/okretaj
Dubina upuštanja bit će t= 1 mm.
Date su vrijednosti koeficijenta C v i eksponenata
Cv = 16,3; q = 0,3; x = 0,2; y = 0,5; m = 0,3; T = 40 min.
Opći korekcijski faktor za brzinu rezanja, uzimajući u obzir stvarne uvjete rezanja:
Koeficijent koji uzima u obzir utjecaj materijala izratka Tablica 1
Koeficijent odabiremo prema tablici 2 [str. 262; 5]. nv =1,25.
Tablica stanja površine 5 [str 263; 5], K Pv =0,8
Materijal alata K i v tablica 6 [str 263; 5]. K Iv = 1.
m/min
Odredimo brzinu vretena:
broj okretaja u minuti
Moment na vretenu, Nm:
Vrijednosti koeficijenta C m i eksponenata dane su u tablici 32 [str. 281; 5]:
Cm = 0,09; x = 0,9; y = 0,8; q = 1;.
Korekcijski faktor za kvalitetu prerađenog materijala određuje se prema tablici 9 [str. 264; 5]:
Zakretni moment vretena:
Snaga rezanja (efektivna), kW prema formuli [str. 280; 5]:
kW.
Stroj odabiremo prema snazi rezanja i dimenzijama izratka,
vertikalna bušilica 2N135 snage 4kW, dimenzija stola 450×500mm, klase točnosti H, opsega vrtnje vretena 31,5-1400 o/min.
Za veličinu 11.8 +0,18 mm.
Bušenje.
Prema tablici 2 [str. 115; 5] odredit ćemo kvalitetu brzoreznog čelika za obradu konstrukcijskog ugljičnog čelika: R6M5.
Svrdlo 2301-0193 GOST 10903-77
Brzina rezanja kada je bušenje glatko:
m/min
Feed s - odaberite iz tablice 25 [str. 277; 5]:
s = 0,28·K 0 s =0,28·0,5=0,14 mm/okr.
Date su vrijednosti koeficijenta C v i eksponenata
u tablici 28 [str. 278; 5], a vijek trajanja T u tablici. 30 [str. 279; 5].
Cv = 7,0; q = 0,4; y = 0,7; m = 0,2; T = 45 min.
Opći korekcijski faktor za brzinu rezanja, uzimajući u obzir stvarne uvjete rezanja:
Koeficijent koji uzima u obzir utjecaj materijala izratka Tablica 1
Koeficijent odabiremo prema tablici 2 [str. 262; 5]. nv =1,25.
Materijal alata K i v tablica 6 [str 263; 5]. K Iv = 1.
Koeficijent koji uzima u obzir dubinu bušenja, tabela 31[str. 280; 5].
m/min
Odredimo brzinu vretena:
broj okretaja u minuti
Uzimajući u obzir brzinu stroja n=710 o/min.
Za veličinu 12 +0,18 mm.
Raspoređivanje.
Prema tablici 2 [str. 115; 5] odredit ćemo kvalitetu brzoreznog čelika za obradu konstrukcijskog ugljičnog čelika: R6M5.
Alat za rezanje razvrtanja:
Razvrtač 2363-0355 N11 GOST 1672-80
Brzina rezanja pri rasklapanju je glatka:
m/min
Feed s - odaberite iz tablice 27 [str. 278; 5]:
s = 0,9·K 0 s =0,9·0,8=0,72; uzimajući u obzir stroj s=0,56mm/okr.
Date su vrijednosti koeficijenta C v i eksponenata
u tablici 29 [str. 279; 5], a vijek trajanja T u tablici. 30 [str. 279; 5].
Cv = 10,5; q = 0,3; x=0,2; y = 0,65; m = 0,4; T = 40 min.
Opći korekcijski faktor za brzinu rezanja, uzimajući u obzir stvarne uvjete rezanja:
Koeficijent koji uzima u obzir utjecaj materijala izratka Tablica 1
Koeficijent odabiremo prema tablici 2 [str. 262; 5]. nv =1,25.
Materijal alata K i v tablica 6 [str 263; 5]. K Iv = 1.
Koeficijent koji uzima u obzir dubinu bušenja, tabela 31[str. 280; 5].
m/min
Odredimo brzinu vretena:
broj okretaja u minuti
Upuštač 2353-0136 GOST 14953-80.
Prema karti 51, [stranica 139.6], biramo V=15.4m/min.
broj okretaja u minuti
Načini rezanja za rad 015
Na površinu 9.
Prema tablici 2 [str. 115; 5] odredit ćemo kvalitetu brzoreznog čelika za obradu konstrukcijskog ugljičnog čelika: R6M5.
Rezni alat za glodanje ravnih površina određuje se prema tablici 103 [str. 271; 5]. Dimenzije ćemo unijeti u tablicu.
Promjer rezača odabire se iz uvjeta D≥1,5B
Posmak po zubu: S z =0,04mm/zub.
S=S Z ·Z=0,04·10=0,4mm/okr.
Faktori korekcije: K 1 =1,25; K2=1; K3=0,9;
V=V T ·K 1 ·K 2 · K 3 =56·1,25·1·0,9=63 m/min.
broj okretaja u minuti
Načini rezanja za 020 operacija.
Površina bušenja 10, 11.
Rezni alat za bušenje rupa određuje se prema tablici 103 [str. 271; 5]. Dimenzije ćemo unijeti u tablicu.
Bušilica 2301-0400 GOST 10903-77
Dodijelit ćemo brzinu rezanja [stranica 96, 6].
Posmak: S=0,1 mm/okret
V=V T ·K 1 ·K 2 · K 3 =32·1·1·1=32 m/min.
broj okretaja u minuti
broj okretaja u minuti
Uzimajući u obzir stroj, prihvatit ćemo: n=710 o/min.
Izrežite navoj M12.
Alat za rezanje:
Slavina 2621-1509 GOST 3266-81.
Brzina rezanja pri rezanju metričkih navoja je glatka:
m/min
Feed s - odaberite između parametara navoja koji se reže:
s = 1,5 mm/okretaj
Date su vrijednosti koeficijenta C v i eksponenata
u tablici 28 [str. 278; 5], a vijek trajanja T u tablici. 49 [str. 296; 5].
Cv = 64,8; q = 1,2; y = 0,5; m = 0,9; T = 90 min.
Opći korekcijski faktor za brzinu rezanja, uzimajući u obzir stvarne uvjete rezanja:
Koeficijent koji uzima u obzir utjecaj materijala obratka tablica 50
Alatni materijal K I i tablica 50 [str. 298; 5]. K i i = 1.
Koeficijent koji uzima u obzir točnost navoja, tablica 50[str. 298; 5].
m/min
Odredimo brzinu vretena:
Uzimajući u obzir brzinu stroja n=180 o/min.
Upuštanje rupe 5.
Prema tablici 2 [str. 115; 5] odredit ćemo kvalitetu brzoreznog čelika za obradu konstrukcijskog ugljičnog čelika: R6M5.
Upuštač 2320-2599 h8 GOST 12489-71
Posmak: S=0,7 mm/okr. [str.111.6];
Uzimajući u obzir stroj:: S=0,56 mm/okr.
Postavimo brzinu rezanja na V t = 19 m/min [str. 115, 6].
Faktori korekcije: K 1 =1; K2 = 1,15; K3=l;
V=V T ·K 1 ·K 2 · K 3 =19·1·1,15·1=21,85 m/min.
Uzimajući u obzir stroj, prihvatit ćemo: n=180 o/min.
Razvrtanje rupe promjera 30 +0,28 mm.
Prema tablici 2 [str. 115; 5] odredit ćemo kvalitetu brzoreznog čelika za obradu konstrukcijskog ugljičnog čelika: R6M5.
Razvrtač 2363-3484 N11 GOST 1672-80
Posmak: S=1 mm/okr. [str.111.6];
Uzimajući u obzir stroj: S=0,8 mm/okr.
Postavili smo brzinu rezanja na V t = 12,6 m/min [str. 134, 7].
broj okretaja u minuti
Uzimajući u obzir stroj, prihvatit ćemo: n=125 o/min.
Za obradu skošenja odaberite upuštač:
Upuštač 2353-0141 GOST 14953-80.
Prema karti 51, [stranica 139.6], odabiremo V=13,5m/min.
broj okretaja u minuti
Uzimajući u obzir stroj, prihvatit ćemo: n=125 o/min.
Načini rezanja za 25 operacija.
Povlačenje utora za ključ.
Broach 2405-1063.I GOST 18217-90
Posmak: S Z =0,08 mm/zub. [str.111.6];
Pomoću karte 1 [stranica 188.7] određujemo skupinu gradiva koje obrađujemo. (GO=1).
Postavili smo brzinu rezanja na V=13m/min [stranica 193, 7].
S obzirom na uvjete stroja, pretpostavljamo maksimalnu brzinu rezanja od 4 m/min.
Uzmimo stroj za horizontalno provlačenje 7B55 18,5 kW. Brzina rezanja 1,5-11,5 m/min.
Proračun uvjeta rezanja za operaciju 030.
Rezanje utora od 6 mm.
Prema tablici 2 [str. 115; 5] odredit ćemo kvalitetu brzoreznog čelika za obradu konstrukcijskog ugljičnog čelika: R6M5.
Brzina rezanja jednaka je perifernoj brzini rezača:
m/min
Posmak po zubu s z - odaberite iz tablice 35 [str. 284; 5]:
s z = 0,01 mm/zub
Dubina glodanja bit će t= 15,5 mm.
Širina glodanja B= 6mm.
Date su vrijednosti koeficijenta C v i eksponenata
u tablici 39. [str. 286; 5], a vijek trajanja T u tablici. 40 [str. 290; 5].
Cv = 53; q = 0,25; x = 0,3; y = 0,2; u = 0,2; p = 0,1; m = 0,2; T = 60 min.
Opći korekcijski faktor za brzinu rezanja, uzimajući u obzir stvarne uvjete rezanja:
Koeficijent koji uzima u obzir utjecaj materijala izratka Tablica 1
Koeficijent odabiremo prema tablici 2 [str. 262; 5]. nv =1,25.
Tablica stanja površine 5 [str 263; 5], K Pv =0,8
Materijal alata K i v tablica 6 [str 263; 5]. K Iv = 1.
Odredimo brzinu vretena:
broj okretaja u minuti
Uzimajući u obzir brzinu stroja n=125 o/min.
Odredite minutni feed:
Uzimajući u obzir stroj, prihvaćamo: S m = 80 mm/min, S Z = 0,013 mm/zub.
Odredimo posmak po okretaju:
Glavna komponenta sile rezanja tijekom glodanja je obodna sila, N:
Vrijednosti koeficijenta C p i eksponenata dane su u tablici 41 [str. 291; 5]:
Cp = 68,2; x = 0,86; y = 0,72; u = 1; q = 0,86; w = 0.
Korekcijski faktor za kvalitetu prerađenog materijala određuje se prema tablici 9 [str. 264; 5]:
Zakretni moment vretena:
N∙m.
Snaga rezanja (efektivna), kW prema formuli [str. 290; 5]:
Stroj odabiremo prema snazi rezanja i dimenzijama izratka,
konzolno glodalo 6P82 snage 7,5 kW, dimenzija stola 1250×320 mm, klase točnosti H, opsega vrtnje vretena 31,5-1600 o/min.
Dodjela načina rezanja za dio MT4.38.105
030 Glodanje.
Žlijebljenje 14 +0,24 mm.
Prema tablici 2 [str. 115; 5] odredit ćemo kvalitetu brzoreznog čelika za obradu konstrukcijskog ugljičnog čelika: R6M5.
Rezni alat za glodanje utora određuje se prema tablici 86 [str. 182; 5]. Dimenzije ćemo unijeti u tablicu.
Mlin 2250-0273 N9 GOST 8543-71
Posmak: S=0,05mm/zub
Faktori korekcije: K 1 =1,2; K2=1; K3=0,85;
V=V T ·K 1 ·K 2 · K 3 =56·1,2·1·0,85=57,12 m/min.
Uzimajući u obzir stroj, prihvatit ćemo: n=125 o/min.
Za obradu unutarnjih ravnih površina dijelova:
T-147.06.00.027; T-147.00.60.316; T-147.00.60.416.
030 Glodanje.
Prema tablici 2 [str. 115; 5] odredit ćemo stupanj tvrde legure za obradu konstrukcijskog ugljičnog čelika: T15K6.
Mlin 2241-0070 T15K6 GOST 5348-69.
Dodijelit ćemo brzinu rezanja [stranica 97, 6].
Posmak: S=0,1mm/zub
Faktori korekcije: K 1 =1; K2=1; K3 = 0,75;
V=V T ·K 1 ·K 2 · K 3 =280·1·1·0,75=210 m/min.
broj okretaja u minuti
Uzimajući u obzir stroj, prihvatit ćemo: n=200 o/min.
Dodjela načina rezanja za dio T-142.07.00.002
005 Glodanje.
Grubo glodanje.
Prema tablici 2 [str. 115; 5] odredit ćemo marku tvrde legure za obradu sivog lijeva: VK6.
Rezni alat za glodanje ravnih površina određuje se prema tablici 103 [str. 271; 5]. Dimenzije ćemo unijeti u tablicu.
Promjer rezača odabire se iz uvjeta D≥1,5B
Dodijelit ćemo brzinu rezanja [stranica 96, 6].
Posmak po zubu: S z =0,2mm/zub.
S=S Z ·Z=0,2·12=2,4mm/okr.
Faktori korekcije: K 1 =1; K2=0,8; K3=l;
V=V T ·K 1 ·K 2 · K 3 =110·1·0,8·1=88 m/min.
broj okretaja u minuti
Uzimajući u obzir stroj, prihvatit ćemo: n=200 o/min.
Odredite minutni feed:
Uzimajući u obzir stroj, prihvaćamo: S m = 400 mm/min, S Z = 0,16 mm/zub.
010 Bušenje.
Izbušite dvije rupe promjera 13 +0,43 mm.
Rezni alat za bušenje rupa određuje se prema tablici 103 [str. 271; 5]. Dimenzije ćemo unijeti u tablicu.
Svrdlo 2301-0412 GOST 10903-77
Dodijelit ćemo brzinu rezanja [stranica 112, 6].
Posmak: S=0,28 mm/okret
Faktori korekcije: K 1 =1; K2=1; K3=l;
V=V T ·K 1 ·K 2 · K 3 =18·1·1·1=18 m/min.
broj okretaja u minuti
Uzimajući u obzir stroj, prihvatit ćemo: n=355 o/min.
035 dosadno.
Grubo dosadno.
Prema tablici 3 [str. 116; 5] odredit ćemo marku karbida za obradu sivog lijeva: VK6.
Rezni alat za bušenje prolaznih i slijepih rupa određuje se prema tablici 18 [str. 124; 5]. U tabelu 8 upisujemo dimenzije glodala:
Tablica 8
Dodijelit ćemo brzinu rezanja [stranica 96, 6].
Posmak: S=0,5 mm/okret.
Faktori korekcije: K 1 =0,8; K2 = 1,15; K3=l;
V=V T ·K 1 ·K 2 · K 3 =72·0,8·1,25·1=72 m/min.
broj okretaja u minuti
Uzimajući u obzir stroj, prihvatit ćemo: n=250rpm.
Izračunajmo tangencijalnu komponentu sile rezanja:
Konstanta C p i eksponenti x, y, n za specifične uvjete obrade za svaku komponentu sile rezanja dani su u tablici 22[stranica. 274; 5]:
C p = 92; x=1; y=0,75; n=0;
Faktor korekcije uzimajući u obzir stvarne uvjete rezanja.
Faktor korekcije koji uzima u obzir utjecaj kvalitete obrađenog materijala
materijal za ovisnosti sila, prema tablici 9; n=0,4
Faktor korekcije uzimajući u obzir utjecaj geometrijskih parametara
rezni dio alata na komponente sile rezanja pri obradi čelika
i lijevanog željeza.
Nađimo snagu rezanja:
Na temelju snage rezanja i dimenzija izratka odabiremo horizontalnu bušilicu 2620V 8,5 kW, klase točnosti H, opsega vrtnje vretena 12,5-1600 o/min.
Predbušenje.
Posmak: S=0,3 mm/okret.
Faktori korekcije: K 1 =1; K2=1; K3=l;
V=V T ·K 1 ·K 2 · K 3 =84·1·1·1=84 m/min.
broj okretaja u minuti
Uzimajući u obzir stroj, prihvatit ćemo: n=315 o/min.
Završi dosadno.
Posmak: S=0,1 mm/okret.
Faktori korekcije: K 1 =1; K2=1; K3=l;
V=V T ·K 1 ·K 2 · K 3 =105·1·1·1=105 m/min.
broj okretaja u minuti
Uzimajući u obzir stroj, prihvatit ćemo: n=400 o/min.
Dodjela načina rezanja za dio T-142.10.02.004
035 dosadno.
Prema tablici 3 [str. 116; 5] odredit ćemo stupanj karbida za obradu konstrukcijskog ugljičnog čelika: T15K6.
Rezni alat za bušenje prolaznih i slijepih rupa određuje se prema tablici 18 [str. 124; 5]. U tablicu 8 unijet ćemo dimenzije glodala.
Proces bušenja provodi se u prisutnosti dva kretanja: glavno kretanje rezanja D r, koje izvodi ili bušilica ili radni predmet i kretanje posmaka D s.
Slika prikazuje dijagram rezanja za bušenje.
Brzina glavnog reznog gibanja D r određuje brzinu rezanja pri bušenju V= m/min. n – brzina vrtnje svrdla.
Brzina posmaka D s određuje posmak S. Kod bušenja postoje 3 vrste posmaka: minutni (S m), posmak po 1 okretaju svrdla (S o), posmak po zubu (S z) S m = mm /min . S o =mm/okretaj. S z =mm/zub. S o =, S z =
Dubina rezanja: t0,5D mm.
Debljina rezanog sloja a z je najmanji razmak između dva uzastopna položaja oštrice po 1 okretaju svrdla. i z = S z .
Širina rezanog sloja u z mjeri se duž oštrice svrdla i određuje formulom u z =. Površina poprečnog presjeka reza koja se može pripisati objema reznim rubovima određena je formulom f=t S o = S o .
10.Sile rezanja pri bušenju.
Priroda sila rezanja koje djeluju na svrdlo slična je prirodi sila koje djeluju na rezni klin alata za okretanje. U isto vrijeme, rezanje tijekom bušenja ima niz karakterističnih značajki od procesa rezanja tijekom tokarenja. Svrdlo je višesjekli rezni alat i obavlja rad sa 5 reznih bridova (2 glavna, 2 pomoćna i poprečna). Svaki rezni rub svrdla podložan je rezultantnoj sili rezanja P koja se primjenjuje u nekoj točki A (slika 19). Na poprečni rub djeluje sila R nk usmjerena duž osi x u smjeru suprotnom od smjera kretanja posmaka i par sila koji leži u ravnini okomitoj na os svrdla (nije prikazano na slici). Na svaku traku vodilicu djeluje sila trenja trake (P tr l) o obrađenu površinu. Sila P se može rastaviti na 3 komponente sile: sila P z, glavna komponenta sile rezanja, sila P Y - radijalna komponenta sile rezanja i sila P x - aksijalna komponenta sile rezanja (vidi sl. 19). Sile P U na oštricama usmjerene su jedna prema drugoj i uz pravilno oštrenje jednake su po veličini, a djelovanje im je uravnoteženo i jednako 0. Aksijalna sila P o koja djeluje duž osi svrdla zbrojit će se: P o = 2 P x + P nk + 2 P tr l x.
Ukupni moment M cr koji djeluje na svrdlo je zbroj momenta M od sila P z , momenta M nk na poprečnom bridu i momenta M l od sila trenja na cilindričnim trakama svrdla M cr = M + M nk + M l.
Aksijalna sila i moment koji djeluju na bušilicu tijekom rada su početni podaci za proračun bušilice i elemenata stroja na čvrstoću, krutost i otpornost na vibracije. Aksijalna sila opterećuje dovodnu kutiju stroja i pri velikim vrijednostima moguće je izgubiti uzdužnu stabilnost svrdla i savijati ga. Okretni moment opterećuje mjenjač stroja, a uvjeti rezanja M cr ≤ M sp.st provjeravaju se prema njemu. Za određivanje vrijednosti P o i M cr tijekom bušenja i razvrtanja koriste se 2 metode: 1. eksperimentalna 2. proračun korištenjem imperijalnih ovisnosti
R o = 
gdje je -kt za uvjete usvojene tijekom razvoja regulatornih dokumenata d - promjer svrdla, S - posmak, t - dubina rezanja (1/2 promjera svrdla), Zp = 0 pri bušenju, Zp različit od 0 pri bušenju, -kt uzimajući u obzir specifične uvjete obrade.
Proces rezanja tijekom bušenja ima mnogo zajedničkog s procesom tokarenja. Bušenje je popraćeno istim fizičkim pojavama: stvaranje topline, skupljanje čipsa, nakupljanje itd. Istovremeno, proces bušenja ima svoje karakteristike. Stoga do stvaranja strugotine dolazi u težim uvjetima nego tijekom tokarenja. Prilikom bušenja teško je ukloniti strugotinu i dovod rashladne tekućine. Osim toga, brzina rezanja i kut su promjenjive količine po dužini oštrice. To stvara nejednake uvjete rada na različitim točkama na oštrici. Skupljanje strugotine na skakaču veći nego na periferiji svrdla, jer kako se približavate središtu, kut rezanja se povećava, a brzina rezanja smanjuje. Obrazac promjena u skupljanju strugotine ovisno o brzini rezanja, posmaku, rashladnom sredstvu i geometriji reznog dijela svrdla približno je isti kao i tijekom tokarenja. Kako se promjer svrdla povećava, skupljanje strugotine se smanjuje. To se objašnjava činjenicom da se s povećanjem promjera površina poprečnog presjeka žljeba bušilice povećava i stvaranje strugotine dolazi pod lakšim uvjetima. Povećanjem dubine bušenja otežava se izlazak strugotine, povećava se njeno trenje o utor, a posljedično se povećavaju i deformacije.
Zakretni moment potreban za izvođenje procesa bušenja jednak je zbroju momenata tangencijalnih sila koje djeluju na sve oštrice bušilice. Utvrđeno je da 80% ukupnog momenta čini moment tangencijalnih sila glavnih lopatica, 12% je moment tangencijalnih sila pomoćnih lopatica i 8% je moment tangencijalne sile skakačke lopatice. .
Dijagram sila koje djeluju na svrdlo.
Kut nagiba zavojnog utora utječe sile rezanja; o tome ovisi vrijednost prednjeg kuta. Povećanjem kuta c smanjuju se sile rezanja. Veličina kuta φ ima različite učinke na vrijednosti Mkr i P0. Povećanjem kuta φ povećava se otpor probijanju svrdla, što dovodi do povećanja sile P0. Istovremeno s povećanjem kuta φ smanjuje se širina reza i povećava debljina, čime se smanjuju Pr i Mcr. To se objašnjava činjenicom da debljina reza utječe na silu rezanja Pr u manjoj mjeri nego širina. Duljina poprečne lopatice malo utječe na Mcr, a više na silu P0. Kako biste smanjili ovaj utjecaj, skratite duljinu poprečne oštrice oštrenjem skakača. Kako se promjer svrdla povećava, dubina rezanja se povećava, a time i vrijednosti Mkr i P0. Svojstva materijala koji se obrađuje, dodavanja, rashladne tekućine i drugih uvjeta rezanja utječu na okretni moment i silu posmaka tijekom bušenja na isti način kao i tijekom tokarenja.